라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 강력한 양극 안정화 전원 공급 장치 2x44V, 채널당 4A. 무선전자공학 및 전기공학 백과사전 아마추어 무선 문헌에서는 보다 자연스러운 사운드를 보장하기 위해 안정된 전원에서 UMZCH에 전력을 공급해야 한다는 의견이 반복적으로 표현되었습니다. 실제로 증폭기의 최대 출력 전력에서 불안정한 소스의 전압 리플은 수 볼트에 도달할 수 있습니다. 이 경우 필터 커패시터의 방전으로 인해 공급 전압이 크게 감소할 수 있습니다. 이는 필터 커패시터의 충분한 정전 용량으로 인해 더 높은 오디오 주파수의 출력 전압 피크 값에서는 눈에 띄지 않지만 음악 신호에서 지속 시간이 길기 때문에 높은 수준의 저주파 구성 요소를 증폭할 때 영향을 미칩니다. . 결과적으로 필터 커패시터가 방전될 시간이 생기고 공급 전압이 감소하여 증폭기의 최대 출력 전력이 감소합니다. 공급 전압이 감소하면 증폭기 출력단의 대기 전류가 감소하고 이로 인해 추가적인 비선형 왜곡이 발생할 수도 있습니다. 반면, 기존의 파라메트릭 안정기 회로에 따라 구축된 안정화된 전원을 사용하면 네트워크에서 소비하는 전력이 증가하고 더 큰 질량과 크기의 네트워크 변압기를 사용해야 합니다. 또한 스태빌라이저의 출력 트랜지스터에서 발산되는 열을 제거할 필요가 있으며, 더욱이 출력 트랜지스터에서 발산되는 전력도 종종 발생합니다. UMZCH는 스태빌라이저의 출력 트랜지스터에서 소비되는 전력과 동일합니다. 즉, 전력의 절반이 낭비됩니다. 스위칭 전압 안정기는 효율성이 높지만 제조가 상당히 복잡하고 고주파 간섭 수준이 높으며 항상 신뢰할 수 있는 것은 아닙니다. 전원 공급 장치에 전압 안정성 및 리플 레벨에 대한 엄격한 요구 사항이 없으면 기존 바이폴라 전원 공급 장치를 전원으로 사용할 수 있으며 회로도는 그림 1에 나와 있습니다. 이미터 팔로워 회로에 따라 연결된 강력한 복합 트랜지스터 VT7 및 VT8은 트랜지스터 기본 회로에 설치된 제너 다이오드 VD5 - VD10 덕분에 주전원 주파수로 공급 전압 리플을 상당히 효과적으로 필터링하고 출력 전압을 안정화합니다. 요소 LI, L2, R16, R17, C11, C12는 복합 트랜지스터의 큰 전류 이득으로 설명되는 고주파 발생 가능성을 제거합니다. 네트워크 변압기에서 공급되는 교류 전압의 크기는 UMZCH의 최대 출력 전력(4A 부하의 전류에 해당)에서 필터 커패시터 C1-C8의 전압이 약 46으로 감소하도록 선택됩니다. ..45V. 이 경우 트랜지스터 VT7, VT8의 전압 강하는 4V를 초과하지 않으며 트랜지스터에서 소비되는 전력은 16W입니다. 전원에서 소비되는 전력이 감소함에 따라 트랜지스터 VT7, VT8의 전압 강하가 증가하지만 전류 소비 감소로 인해 트랜지스터에서 소비되는 전력은 일정하게 유지됩니다. 전원 공급 장치는 저부하 및 중간 부하 전류와 최대 전류에서 트랜지스터 필터로 전압 안정기로 작동합니다. 이 모드에서는 출력 전압이 42~41V로 떨어질 수 있고, 출력 리플 레벨은 200mV에 도달하며 효율은 90%입니다. 프로토타입에서 볼 수 있듯이 퓨즈는 관성으로 인해 전류 과부하로부터 증폭기와 전원 공급 장치를 보호할 수 없습니다. 이러한 이유로 트랜지스터 VT1-VT6에 조립된 단락 및 허용 부하 전류 초과에 대한 고속 보호 장치가 사용되었습니다. 또한 양극성 과부하시 보호 기능은 트랜지스터 VT1, VT2, VT5, 저항 R3, R5, R7에 의해 수행됩니다. R9 - R13, R9 및 커패시터 C4 및 네거티브 - 트랜지스터 VT3, VT6, VT2, 저항 R4, R6, R10, R12-R14, R10 및 커패시터 CXNUMX. 양극성 과부하 상태에서 장치의 작동을 고려해 보겠습니다. 정격 부하의 초기 상태에서는 보호 장치의 모든 트랜지스터가 닫힙니다. 부하 전류가 증가함에 따라 저항 R7의 전압 강하가 증가하기 시작하고 허용 값을 초과하면 트랜지스터 VT1이 열리기 시작하고 트랜지스터 VT2 및 VT5가 이어집니다. 후자는 조정 트랜지스터 VT7의 베이스 전압을 감소시켜 전원 공급 장치 출력의 전압을 감소시킵니다. 또한 저항 R13이 제공하는 포지티브 피드백으로 인해 전원 공급 장치 출력의 전압이 감소하면 트랜지스터 VT1, VT2, VT5의 추가 개방이 가속화되고 트랜지스터 VT7이 빠르게 닫힙니다. 포지티브 피드백 저항 R13의 저항이 작으면 보호 장치가 트리거된 후 부하가 꺼진 후에도 전원 공급 장치 출력의 전압이 복원되지 않습니다. 이 모드에서는 보호가 트리거된 후 전원 공급 장치가 켜질 때 짧은 시간 동안 저항 R13과 같이 꺼지는 시작 버튼을 제공해야 합니다. 그러나 부하가 단락될 때 전류가 13이 되지 않도록 저항 R13의 저항을 선택하면 부하 전류가 감소할 때 보호 장치가 트리거된 후 전원 공급 장치 출력의 전압이 복원됩니다. 안전한 값으로. 실제로 저항 R0,1의 저항은 단락 전류를 0,5...7 A로 제한하면서 전원 공급 장치의 안정적인 스위칭을 보장하는 값에서 선택됩니다. 보호 장치의 응답 전류는 저항 RXNUMX에 의해 결정됩니다. 전원 공급 장치 보호 장치는 음극 과부하 시에도 유사한 방식으로 작동합니다. 구조 및 세부 사항 전원 공급 장치의 모든 부분이 하나의 보드에 배치됩니다. 예외는 소산 표면적이 7cm인 별도의 방열판에 배치된 인용 단위의 트랜지스터 VT8, VT300입니다.2 모든. 전원 공급 장치의 코일 LI, L2(그림 3)에는 저항 C30-40 또는 MLT-1 본체에 감긴 PEV-1,0 5 와이어 5-2회전이 포함되어 있습니다. 전원 공급 장치의 저항 R7, R12는 MLT-1 저항 본체에 감긴 직경 0,33, 길이 150mm의 구리선 PEL, PEV-1 또는 PELSHO입니다. 전력 변압기는 전기 강철 E320, 두께 0,35mm, 테이프 폭 40mm, 자기 와이어의 내경 80, 외경 130mm로 만들어진 환상형 자기 코어로 만들어집니다. 네트워크 권선에는 700턴의 PELSHO 0,47 와이어가 포함되어 있고, 2차 권선에는 130X1,2턴의 PELSHO XNUMX 와이어가 포함되어 있습니다. 각 KT825G 트랜지스터는 복합 트랜지스터 KT814G, KT818G 및 KT827A를 복합 트랜지스터 KT815G, KT819G로 대체할 수 있습니다. KS515A 제너 다이오드 대신 D814A(B, C, D, D)와 KS512A 제너 다이오드를 직렬로 연결하여 사용할 수 있습니다. 전원 공급 장치 상태 확인 이렇게 하려면 전원 공급 장치의 저항 R7, R12를 더 높은 저항(약 0,2...0,3 Ohms)으로 교체하고 보호 장치의 전원 공급 장치 기능을 확인하십시오. 1...2 A의 부하 전류에서 작동해야 합니다. 전원 공급 장치와 UMZCH가 정상적으로 작동하는지 확인한 후 회로도에 표시된 정격 저항으로 저항 R7, R12를 설치하고 보호 장치가 작동하지 않는지 확인하십시오. 작동하다. 문학 1. Lexins Valentin과 Victor. 전력 증폭기의 비선형 왜곡 가시성에 관하여 - Radio, 1984, No. 2, p. 33-35.
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