단파 트랜시버 URAL-84. 계획, 설명

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단파 트랜시버 URAL-84. 무선전자공학 및 전기공학 백과사전

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트랜시버는 1,8 ~ 29MHz의 단파 범위에서 아마추어 무선 통신용으로 설계되었습니다. 작업 유형 - 전화(SSB) 및 전신(CW). 트랜시버는 완전히 반도체 장치 및 미세 회로로 만들어졌으며 내장 전원 공급 장치인 디지털 스케일(이 컬렉션에 게시된 무선 아마추어 V. Krinitsky(RA9CJL)의 계획에 따름)이 내장되어 있습니다. 트랜시버는 외부 GPA 연결을 제공하여 분리된 주파수에서 무선 통신을 가능하게 합니다.

트랜시버를 개발할 때 수신 경로의 높은 동적 매개변수와 트랜시버 전체의 우수한 인체공학적 특성을 얻는 데 주된 관심을 기울였습니다.

수신기 입력에 RF 증폭기가 없고, 높은 수준의 밸런스드 믹서를 사용하고, 저잡음 및 선형 IF 경로를 사용하여 첫 번째 작업을 수행할 수 있었습니다. 두 번째 문제는 수신기 입력, 전자 범위 전환 및 "송신-수신" 모드에서 조정 불가능한 대역 통과 필터를 사용하여 해결되었습니다.

단파 트랜시버 URAL-84
쌀. 1. 트랜시버 "Ural-84"의 기능 다이어그램

트랜시버 (그림 1)는 하나의 주파수 변환 방식에 따라 만들어집니다. 9100kHz의 중간 주파수 선택은 1년 잡지 "Radio" No. 2, 1982에 설명된 방법에 따라 만들어진 수제 석영 필터의 존재 여부에 따라 결정됩니다(산업용 석영 필터를 사용할 수 있음). 회로도가 약간 변경된 FP2P-410-8,815 유형). 송신-수신 모드에서 트랜시버의 공통 구성요소는 저역 통과 필터 Z1, 대역 통과 필터 Z2, 믹서 U1, 가역 매칭 스테이지 A1, 평활 범위 생성기 G1, 석영 필터 Z3입니다.

트랜시버의 기본 기술 데이터
10dB, μV의 신호 대 잡음비에서 수신 경로의 감도, 나쁘지 않음	0,5
"막힘"에 의한 동적 범위, dB	120

20개 신호 선택성(신호 디튜닝 XNUMXkHz 포함), dB	96
대역폭 전환 가능: SSB 모드에서 kHz	2,4
CW 모드에서 kHz	0,8
AGC 제어 범위(출력 전압이 6dB 이하로 변경되는 경우), dB 이상	100
20분의 "예열" 후 XNUMX분 동안 가장 높은 주파수에서 발전기 주파수 드리프트(Hz), 더 이상 발생하지 않음	100
안테나 등가(R=75Ω)에서 측정된 전송 경로의 출력 전력, W 이상	25
반송파 및 비작동 측파대 주파수 억제(dB)	60
안테나 입력 임피던스, Ohm	75

수신 또는 전송을 위한 노드 연결은 릴레이 접점 K1, K2와 스위치 S1을 통해 이루어집니다. 다이어그램은 수신 모드의 노드를 보여줍니다. 저역 통과 필터 Z1, 스텝 감쇠기 ATT 및 2루프 대역 통과 필터 Z1를 통해 입력된 안테나의 신호는 평형 믹서 U1에 공급됩니다. 부드러운 국부 발진기 G3에서 동일한 믹서에 전압이 공급됩니다. 변환된 신호는 가역형 L/의 정합단을 통과한 후 석영 필터 Z2을 거쳐 노드 A2에 의해 증폭되어 믹서 U2로 들어가고 여기서 기준 수정 발진기 G3의 전압과 혼합됩니다. 믹서 출력의 저주파 신호는 저주파 증폭기 A1으로 이동하고 여기에서 스피커 BAXNUMX로 이동합니다.

수신에서 전송으로 전환할 때 해당 기능 단위의 전환이 발생합니다. 이는 수동으로 또는 음성 제어 시스템을 통해 수행됩니다. 노드 A4에 의해 증폭된 BFJ 마이크의 신호는 음성 제어 장치 A8로 이동하며, A1은 스위치 S3을 제어하고 기준 발진기의 전압을 갖는 믹서 U5으로 이동합니다. 생성된 DSB 신호는 노드 A3에 의해 증폭되고, 상부 측파대를 갖는 9100kHz의 중간 주파수 전압이 선택되는 석영 필터 Z1을 통과하고 노드 A1을 통해 믹서 U2로 들어가고, 다른 입력에는 부드러운 국부 발진기 전압. 믹서 U2의 출력에서 대역 통과 필터 Z6에 의해 선택된 작동 주파수의 신호는 증폭기 A7에 공급된 다음 노드 A1에서 전력으로 증폭되어 저역 통과 필터 Z1을 통해 안테나 WAXNUMX에 공급됩니다.

트랜시버에서 전신 신호의 형성은 단측파대 신호 형성 장치 대신 노드 A3에 연결된 조작된 생성기 G5을 사용하여 수행됩니다.

트랜시버는 블록 원리에 따라 만들어집니다. 다이어그램에서 각 블록의 요소 번호는 다릅니다.

메인 보드(노드 A6, 그림 2)에는 가역 믹서, 매칭 스테이지, 수신기 IF 경로, 석영 필터, 혼합 감지기, 수신기 저주파 증폭기, AGC 회로 및 광대역 전압 증폭기가 포함되어 있습니다. 부드러운 국부 발진기.

그림 2a. 트랜시버 메인 보드의 개략도 (노드 A6)

그림 2b. 트랜시버 메인 보드의 개략도 (노드 A6)

고급 패시브 믹서 VD1 - VD8, T2, T3은 이중 밸런스 회로를 사용하여 조립됩니다. 그 특징은 체적 단락 회로가 있는 광대역 변압기를 사용한다는 것입니다(설계는 1년 잡지 "Radio" No. 1983에 설명되어 있음). KD514A와 같은 최신 고주파 다이오드(또는 AA112와 같은 쇼트키 배리어 다이오드)가 믹서에 사용되는 경우 신호 손실은 약 4~5dB입니다. 수신된 신호는 변압기 T3의 2차 권선 L4에 공급됩니다. 변환된 신호는 권선 L1의 중간점에서 가져옵니다. 부드러운 국부 발진기 전압은 트랜지스터 VT7의 광대역 증폭기에 의해 증폭되어 변압기 T3의 입력 권선 L2에 공급됩니다. 강력한 전계 효과 트랜지스터 VT905는 믹서를 석영 필터와 일치시키기 위한 캐스케이드를 조립하는 데 사용됩니다. KP12 유형 트랜지스터는 우수한 잡음 매개변수와 선형성 때문에 선택되었습니다. 수신 시 캐스케이드는 공통 게이트와 약 9100dB의 이득을 갖는 증폭기로 작동하며 입력 임피던스는 넓은 주파수 범위에서 활성이고 일정합니다. 자동 변압기 L12를 사용하여 XNUMXkHz의 주파수에서 XNUMX결정 SSB 수정 필터와의 매칭이 제공됩니다.

석영 필터 ZQ1 및 ZQ2의 구성이 그림에 나와 있습니다. 3과 4.

단파 트랜시버 URAL-84
쌀. 3. ZQ1 석영 필터의 개략도

단파 트랜시버 URAL-84
쌀. 4. ZQ2 석영 필터의 개략도

ZQ1 필터에는 다음과 같은 매개변수가 있습니다.

대역폭, kHz(-3dB에서)	2,3
직각도 인자	1,8
통과대역의 불균일성(dB)이 더 이상 발생하지 않습니다.	1,5
입력 저항, 옴	270
출력 임피던스. 옴	120

1 ... 9000 kHz의 주파수를 가진 Granit 라디오 방송국의 석영 공진기가 ZQ9150 필터에 사용되는 경우 필터 회로의 커패시턴스 값은 변경되지 않을 수 있습니다.

ZQ2 필터에서는 대역폭을 변경할 수 있습니다. SSB 모드에서는 2,3kHz이고, CW 모드에서는 68pF 커패시터가 석영 공진기와 병렬로 연결되면 대역폭이 800Hz로 좁아집니다.

전송할 때 트랜지스터 VT2의 캐스케이드는 소스 팔로워입니다. 이 캐스케이드의 작동 모드는 제어 버스의 전압을 전환하여 반전됩니다. Rx 버스에서 +15V를 수신하는 경우 Tx 버스에서 0V를 수신합니다. Rx 버스에서 0V를 전송하는 경우 Tx 버스에서 +15V를 전송합니다. 다이오드 키 VD9 및 VD10은 자동 변압기 L12의 "핫"단을 수신 시 트랜지스터의 드레인에 연결하거나 전송으로 전환할 때 게이트에 연결합니다. 수신 중 고주파수에서 단권 변압기 L12의 "콜드"단 접지는 다이오드 스위치 VD10 및 커패시터 C5를 통해 발생하고 전송 중에는 다이오드 스위치 VD9 및 커패시터 C4를 통해 발생합니다.

트랜지스터 VT5, VT6에서는 IF의 첫 번째 단계가 조립되어 약 20dB의 이득을 갖습니다. P 회로 L17C29C30을 사용하면 캐스코드 회로의 트랜지스터를 일치시키고 유용한 신호에 대한 추가 필터링을 수행할 수 있습니다. 캐스케이드 부하는 L16C26 회로입니다. 제2 석영 필터 ZQ4와의 조정은 결합 코일 Lsv를 사용하여 수행됩니다. 이 필터는 3kHz의 2,6dB 대역폭을 갖는 49결정 래더 필터입니다. 전신 신호 수신 모드에서는 석영 필터와 병렬로 약 0,7pF에 해당하는 커패시터를 연결하여 RES-68 유형의 릴레이를 사용하여 약 1kHz의 협대역으로 전환됩니다. 대역폭이 2,4kHz인 두 개의 수정 필터 ZQ2과 ZQ100를 사용하면 필터의 "투명도" 외부 신호 억제가 크게 향상되어 1dB에 도달했습니다. 주 신호 증폭은 DA224 K4UR2 칩에서 캐스케이드로 수행됩니다(K248US8은 이전 지정임). 트랜지스터 VT9, VT2의 혼합 감지기에는 특별한 기능이 없습니다. 감지기와 DA3 칩의 저주파 전치 증폭기 입력 사이에 ZQ3,4 유형 D15 저역 통과 필터(Granit 라디오 방송국의)가 연결되어 수신 경로의 잡음과 선택적 매개 변수를 향상시킵니다. ULF 출력단은 트랜지스터 VT16, VT17, VT14의 일반적인 구성에 따라 조립됩니다. VTXNUMX 트랜지스터에 전자 키가 조립되어 ULF 입력이 전송 모드에서 분류됩니다. 전신 모드에서는 이 키가 닫혀 있어 전송 중에 자체 제어 신호를 들을 수 있습니다.

AGC 회로는 프리앰프 AGC DA3, VT13, 이미터 팔로워 VT12, AGC 감지기 VD18, VD19 및 VD24로 구성됩니다. 방전 시간이 약 11초인 보조 "급속 방전" 회로가 VT17 트랜지스터와 VD0,2 다이오드에 조립되어 있습니다.

유용한 신호가 수신되면 AGC 방전 시간은 주 회로 R36C53에 의해 결정됩니다. 신호가 사라지면 다이오드 VD53과 트랜지스터 VT17을 통해 C11의 급속 방전이 발생합니다. 소스 팔로워 VT10에서 신호 강도가 증가함에 따라 증가하는 양의 AGC 전압이 IF 스테이지의 증폭을 제어하는 제어 트랜지스터 VT4 및 VT7에 공급됩니다. AGC 지연을 구현하기 위해 트랜지스터 VT6의 소스는 제너 다이오드 VD11 및 저항 R25에 수집된 기준 전압 소스에 연결됩니다. 전송 모드에서 트랜지스터 VT4, VT7에는 +15 VTX-O BRX의 스위칭 전압이 공급되며 이는 실제로 수신기의 IF 경로를 닫습니다. SSB 또는 CW 신호 전송 모드에서 작동하는 조정 가능한 증폭기는 VT3 트랜지스터에 조립됩니다. 캐스케이드 이득은 두 번째 게이트 VT3의 전압을 변경하여 조정되며 -40dB 이상의 깊이에 도달합니다. 원하는 경우 ALC 전압을 이 트랜지스터의 두 번째 게이트에 적용할 수 있습니다.

전송 중에 조작된 전신 신호는 VT3 트랜지스터에 의해 증폭되고 L15C22 회로와 수신기의 닫힌 IF 경로의 기생 커패시턴스를 통과하며 검출기에서 기준 국부 발진기 신호와 혼합되어 자체 제어를 위해 ULF로 들어갑니다. 동일한 회로에서 SSB 또는 CW 신호는 ZQ1 석영 필터를 통과하고 VT2 매칭 단계로 들어갑니다. 이 경우 소스 팔로워로 작동한 다음 신호를 작동 주파수로 전송하는 VD1 - VD8 믹서로 들어갑니다. . 변환된 신호는 권선 L3에서 노드 A2의 대역통과 필터로 전달됩니다.

노드 A2(그림 5)에는 수신기의 스텝 감쇠기, 스위칭 릴레이 K17, 대역 통과 필터 및 송신기의 예비 단계가 있습니다. 수신 모드에서 노드 A1의 신호는 두 개의 저항 P-링크 R1R2R3으로 구성된 감쇠기로 전송되어 10dB 및 R4R5R6 - 20dB의 감쇠를 제공합니다. 감쇠기는 S7 "ATT" 수신기의 전면 패널에 있는 스위치로 제어되며 위치는 "0", "10dB", "20dB", "30dB"입니다. P-링크는 릴레이 접점 K13 - K.16 유형 RES-49(RES-79)에 의해 전환됩니다. 감쇠기 이후 신호는 릴레이 K17(RES-55A)의 상시 폐쇄 접점을 통과하고 6회로 대역통과 필터로 들어갑니다. 이 필터는 1개의 "Range" 푸시 버튼 스위치(SI - S12)에 의해 선택됩니다. 정착. 대역 필터 전환은 릴레이 K49 - K79 유형 RES-80(RES-XNUMX)를 사용하여 수행됩니다. 대역 통과 필터는 이미지 채널을 XNUMXdB 이상 억제합니다.

그림 5. 프리앰프 전력 및 대역통과 필터의 개략도(노드 A2)

대역 통과 필터 및 감쇠기를 전환하기 위해 릴레이를 사용하는 것은 가능한 가장 높은 동적 범위를 달성하려는 욕구 때문이며, 다이오드 스위치(핀 다이오드 등)를 사용한 전환은 동적 범위의 상당한 감소 및 증가로 인해 정당화되지 않습니다. 수신 경로의 소음.

대역 통과 필터 이후 신호는 앞에서 설명한 노드 A6으로 들어갑니다. 전송 모드에서 노드 A6에서 나오는 SSB 또는 CW 신호 전압은 반대 방향으로 대역 통과 필터를 통과하고 릴레이 K17의 접점을 통해 마이크로파 트랜지스터 VT2, VT3, VT4로 만들어진 광대역 증폭기로 들어가 증폭됩니다. 5 레벨 ... 7 In eff. 1,8~35MHz 범위의 불균일성은 2dB 이하입니다.

프리앰프의 부하는 노드 A77의 믹서 변압기와 유사한 볼륨 단락 회로를 갖는 광대역 변압기 6입니다. 광대역 변압기 T2는 구리관 위에 놓인 16개의 페라이트 링으로 구성됩니다(설계는 12년 잡지 "Radio" No. 1984에 설명되어 있음). R10R11C6 및 R23C14 체인은 프리앰프의 주파수 응답을 수행합니다. 저항 R13, R24는 증폭된 주파수의 전체 범위에 대한 최소 출력 전압 불균일성에 따라 선택됩니다. 트랜지스터 VT1의 캐스케이드는 노드 A1에서 안테나 회로를 전환하는 데 필요한 지연이 있는 전자 키입니다.

노드 A1 - 송신기 전력 증폭기(그림 6) 강력한 전계 효과 트랜지스터 VTI 유형 KP904A로 제작되었습니다. RES-10 유형의 스위치형 릴레이인 저역 통과 대역 필터(P 회로)도 있습니다.

프리앰프에서 나오는 동작 주파수의 신호 전압은 VTI 트랜지스터의 게이트에 인가되어 약 30와트의 출력 전력으로 증폭됩니다. 캐스케이드의 부하는 잘 알려진 기술에 따라 투자율이 300NN이고 직경이 32mm인 페라이트 링에 만들어진 광대역 변압기입니다. 트랜지스터의 최대 드레인 전류는 2A에 도달합니다. 전송 중에 닫힌 릴레이 K13의 접점을 통해 증폭된 신호는 저역 통과 필터를 통과하여 안테나(커넥터 XI)로 들어갑니다. 저항 R5는 트랜지스터의 초기 전류를 설정하는 데 사용됩니다. R7C31 체인을 통해 주파수 종속 OOS가 수행됩니다. 전력 증폭기는 상당히 좋은 선형성을 가지고 있습니다. 대기 전류를 올바르게 선택하면 대역 외 방출이 -50dB로 억제됩니다.

소켓 XI의 수신 모드에서 신호는 범위 저역 통과 필터를 통과하고 릴레이 K13(RES-55A 유형)의 상시 폐쇄 접점을 통해 범위 대역 통과 필터(노드 A2)로 들어갑니다.

실습에서 알 수 있듯이(트랜시버에서 6000개 이상의 연결이 이루어짐) 전력 증폭기의 상대적으로 저전력 릴레이가 종종 실패할 것이라는 두려움은 신호가 없을 때 모든 접점이 전환되기 때문에 근거가 없습니다.

부드러운 범위 생성기 - 노드 A3(그림 7) 푸시버튼 스위치 S1 - S6의 두 번째 방향(첫 번째는 대역 통과 필터 전환용)의 전원 공급 장치에 의해 전환되는 2개의 별도 범위 생성기로 구성됩니다. 전계 효과 트랜지스터 VTI에서 발전기는 유도성 6점 회로에 따라 직접 조립됩니다. 트랜지스터 VT5 - 이미터 팔로워. 1개의 이미터 팔로어 모두의 부하는 저항 R1입니다. 약 +2V에 해당하는 전압 강하는 작동하지 않는 중계기의 이미 터 접합을 닫아 작동중인 발전기의 주파수에 대한 다른 범위 발생기의 영향을 제거합니다. ..범위별 GPA 주파수 분포와 회로 데이터는 표에 나와 있습니다. 55. GPA 주파수는 대역을 변경할 때 원하는 측파대가 자동으로 선택되는 방식으로 선택됩니다. 릴레이 KXNUMX, KXNUMX(RES-XNUMXA)를 사용하여 외부 GPA를 트랜시버에 연결할 수 있습니다. 기계적 스위칭이 없고 각 범위에 대한 별도의 회로가 있으며 세심한 열 보상을 통해 주파수 증배에 의존하지 않고도 우수한 안정성을 달성할 수 있습니다. 로컬 발진기의 이러한 구성을 통해 출력 전압 레벨을 최적화하고, 주파수 중첩을 생성하고, 각 범위에 대해 디튜닝 값을 독립적으로 만들 수 있습니다.

표 1
범위 GPA 주파수, MHz L1, μg С3*,pf 와이어 권선 피치, mm 주의
1,830 ... 1,930 10,900 ... 11,150 0,8 260 은도금 0,8 0,5 프레임워크 - 직경 12mm의 세라믹. 열간 권취, BF-2 접착제로 인장 및 건조 100°С
3,500 ... 3,800 12,600 ... 12,900 0,5 300 같은 0,5
7,000 ... 7,200 16,100 ... 16,300 0,25 330 " 0,5
14,00 ... 14,35 4,900 ... 5,250 10 82 PEV 0,41 은밀한
21,00 ... 21,45 11,900 ... 12,350 1 140 은도금 0,8 0,5
28,00 ... 29,00 18,900 ... 19,900 0,5 100 같은 0,5

SSB 및 CW 신호 전압 조절기 - 노드 A4가 그림에 표시되어 있습니다. 8. 9100kHz의 주파수를 갖는 기준 수정 발진기가 VTI 트랜지스터에 조립됩니다. 트랜지스터 VT2는 기준 발진기 신호가 배리캡 VD1, VD2 및 변압기 T1의 균형 변조기로 공급되는 버퍼 단계입니다. 변조기는 선형성이 높으며 반송파 주파수를 최소 50dB까지 억제할 수 있습니다. DA1 칩의 캐스케이드는 증폭된 저주파 전압이 밸런스 변조기의 L3 권선 중간 지점에 공급되고 VT6 이미터 팔로워를 통해 음성 제어 시스템(VOX)에 공급되는 마이크 ULF입니다. . 트랜지스터 VT5의 캐스케이드는 ZQ2 석영으로 안정화된 조작된 전신 국부 발진기입니다. 그 주파수는 기준 국부 발진기의 주파수보다 800 ~ 900Hz 더 높습니다. 즉, ZQ1 석영 필터의 "투명도" 대역과 일치합니다.

작업 유형, 전화 또는 전신에 따라 VT4 이미터 팔로워에는 릴레이 K1의 접점을 통해 평형 변조기(SSB) 또는 전신 국부 발진기(CW)의 전압이 공급됩니다. 트랜지스터 VT4의 출력에서 노드 A6(메인 보드)로의 추가 변환을 위해 신호가 공급됩니다. 튜닝 저항 R21을 사용하여 ULF 마이크의 필요한 이득이 설정되고 저항 RI8, R15를 사용하여 기준 국부 발진기의 반송파 주파수가 균형을 이룹니다. 인덕턴스 L1은 ZQI 수정 필터의 낮은 기울기에서 기준 국부 발진기의 주파수를 미세 조정하는 역할을 합니다.

"수신" 또는 "송신" 모드에서 트랜시버의 작동은 스위치 노드 A7에 의해 제어됩니다(그림 9). 스위치 자체는 강력한 트랜지스터 VT5 - VT9로 구성됩니다. 트랜지스터 VT1, VT3, VT4는 VOX 시스템 VT7 - Anti-VOX. C 트리밍 저항 R1을 사용하여 음성 제어 시스템의 응답 지연이 설정되고 RIO는 VOX 시스템의 응답 임계값입니다. 저항 R14는 Anti-VOX 시스템의 응답 임계값을 설정합니다. . 부드러운 국부 발진기 +10V의 전압 안정기는 트랜지스터 VT12 - VT9에 설치됩니다. 증폭기 S-는 트랜지스터 VT13 미터에 조립됩니다. 수신 모드에서 메인 보드의 AGC 전압은 다이오드 VD7을 통해 입력에 공급됩니다. , 다이오드 VD8을 통해 노드 A1의 전압은 강력한 트랜지스터 VT1의 드레인 전류에 비례합니다.

그림 9. RX - TX 스위치, +9V 전압 안정기 및 S-미터 증폭기(노드 A7)의 개략도

정류자는 SSB 및 CW 모드 모두에서 XI 커넥터의 핀 9에 연결된 페달로 제어할 수 있습니다. CW 모드에서는 전자 자동 전신 키에서 커넥터 XI의 핀 7에 적용되는 포지티브 펄스가 음성 제어 시스템에 영향을 미칩니다. 즉, 트랜시버의 반이중 작동이 수행될 수 있습니다. 전압 +15 V TX - O V RX는 커넥터 X1,3의 핀 1에서 가져와 트랜시버 노드에 공급됩니다.

전원 공급 장치의 안정기 +40V 및 +15V(그림 10) 알려진 계획에 따라 만들어지고 전류로 보호됩니다.

트랜시버 노드의 연결 다이어그램은 그림 11에 나와 있습니다. 열하나. 프레임은 5mm 두께의 두랄루민 시트로 만들어졌으며 끝에 M2,5 나사로 연결되었습니다. 전면 및 후면 패널의 크기는 315X130mm이며 270X130mm의 두 측벽으로 고정되어 있습니다.

측벽은 전면 및 후면 패널의 가장자리에서 40mm 떨어진 곳에 설치되어 인쇄 회로 기판이 배치되는 지하실을 형성합니다. 왼쪽 - A2 노드 보드, 오른쪽 - A7, A5 노드 (전자 전신 열쇠). 전면 및 후면 패널의 하단 가장자리에서 40mm 높이의 측벽 사이에는 225X150mm 크기의 하위 섀시가 고정됩니다. 그 위에 로컬 발진기 A2와 셰이퍼 A4의 보드가 설치됩니다. 지하실 아래에는 메인 보드 A6이 있고 전면 및 후면 패널의 하단 가장자리에서 25mm 높이의 측벽 사이에는 225X80mm 크기의 두 번째 하위 섀시가 있습니다. 오른쪽 상단에 전원 공급 변압기가 있고 하단 지하에 +40V 및 +15V 안정기 보드가 있습니다. 그림 12, 13 및 14는 트랜시버의 전면, 전면 및 후면 패널의 치수를 보여줍니다. .

전력 증폭기 어셈블리는 115X90X50mm 크기의 차폐 상자에 위치하며 두 번째 하위 섀시 위 왼쪽의 강력한 출력단 트랜지스터와 함께 트랜시버 후면 패널에 부착됩니다. 후면 패널에는 강력한 출력단 트랜지스터 및 전압 조정기를 위한 29mm 높이의 15개 핀이 있는 라디에이터가 있습니다. 라디에이터 크기 315X90mm.

그림 12. 트랜시버 전면 패널

그림 13. 트랜시버의 전면 패널

그림 14. 트랜시버의 후면 패널

노드 A2, A4, A5, A6, A7의 보드는 제거 가능합니다. GRPPZ-(46)24SHP-V 유형의 커넥터를 사용하여 배선 하니스에 연결됩니다. 부드러운 국부 발진기 보드는 차폐된 상자에 들어 있습니다.

메인 보드 A6은 두께 1,5 ~ 2mm, 크기 210X 137,5mm의 양면 유리 섬유로 만들어졌습니다. 부품 측면의 호일 층은 제거되지 않습니다. 케이스에 연결된 부품의 결론은 보드 양쪽의 호일에 납땜되어 공통 "접지"를 형성합니다. 부품 측면의 나머지 구멍은 공통 전선의 단락을 방지하기 위해 접시형으로 되어 있습니다.

노드 A6의 인쇄 회로 기판이 그림에 나와 있습니다. 15

석영 필터가 만들어집니다. Granit 라디오 방송국의 B1 공진기에 별도의 차폐 및 잘 납땜된 황동 상자가 있습니다.

그림에. 그림 16, 17은 A4 및 A7 노드의 인쇄 회로 기판과 그 위에 요소의 배치를 보여줍니다.

그림 16. 노드 A4

그림 17. 노드 A7

가변 커패시터 - R-123 라디오 방송국의 108개 섹션. 국부 발진기 회로는 파티션으로 분리된 커패시터 섹션에 직접 위치합니다. R-XNUMX 라디오 방송국의 가변 커패시터를 사용할 수 있습니다. 이 경우 XNUMX개의 커패시터를 취하고 기존 기어를 이용하여 서로 동기식으로 연결함으로써 XNUMX밴드 GPA를 생성할 수 있다.

트랜시버는 MLT-0,125(MLT-0,25) 유형의 고정 저항기를 사용하고 SP4-1 유형의 저항기를 조정합니다. 릴레이 - RES-55A(RS4.569.601), RES-10(RS4.524.302), RES-49(RS4.569.421-07). 가변 저항기 유형 SPZ-12a. 커패시터 유형 KM, KLS, K50-6.

50μH의 고주파 초크는 페라이트 링 F-1000NN K7X4X2에 감겨 있으며 PELSHO 30의 0,16 회전을 가지며 100μH의 초크는 약 50 회전을 갖습니다.

대역 통과 필터 회로 데이터는 다음과 같습니다. 표 2. 여기에서 모든 코일의 직경은 5mm이고 코어는 SCR 유형 SB12A입니다.

표 2
요소 1.8 MHz 3.5 MHz 7 MHz 14 MHz 21 MHz 28 MHz
턴 수 провод 턴 수 провод 턴 수 провод 턴 수 провод .회전수 провод 턴 수 провод
L4 6 PEV 0,21 3,5 PEV 0,21 3 PEV 0,21 2,5 PEV 0,21 2 PEV 0,21 1,5 PEV 0,21
L1 38 PEV 0,16 27 PEV 0,21 21 PEV 0,21 16 PEV 0,41 10 PEV 0,61 10 PEV 0,61
L2 38 " 27 " 21 " 16 " 10 " 10
L3 38 " 27 " 21 " 16 " 10 " 10 "
L5 6 PEV 0,21 3,5 PEV 0,21 3 PEV 0,21 2,5 PEV 0,21 2 PEV 0,21 1,5 PEV 0,21
용량, pF 용량, pF 용량, pF 용량, pF 용량, pF 용량, pF
С1 510 390 270 120 91 68
С2 510 390 270 120 91 68
C3 510 390 270 120 91 68
С4 15 12 5,1 3,3 22 1,5
С5 15 12 5,1 3,3 22 1,5

В 3 번 테이블 다른 요소의 권선 데이터가 제공됩니다.

표 3
노드 지정 회전 수 프레임, 자기회로 와이어 주의
A1 L1 20 0 20 PEV 0,2 프레임 없이 맨드릴에 와인딩. 와인딩 피치는 설정시 선택됩니다
L2 15 " "
L3 10 " "
L4 7 " "
L5 5 " "
L6 4
A2 L1 5 M1000NM 펠쇼 0,31 이는 체적 회전을 갖는 변압기의 설계에 따라 수행됩니다. 디자인은 "Radio" 1984, No. 12에 설명되어 있습니다.
L2 2X6 K10X6XZ MGTF 0,14
L3 2 8X2 링 동관
L4 1 M600NM K 10X6X3
A4 L1 15 0 5mm, Ser. SCR 펠쇼 0,21 L3 - 두 개의 와이어, L4 - L3 위에 균일하게
L3 2X15 20VCh K10H6HZ 펠쇼 0,18
L4 20
A6 L1 5 M1000NM 펠쇼 0,31 2T1과 동일
L2 2X6 K10X6X3
L3 12 m1000HM 펠쇼 0,21 "
L4 2X12 K10X6X3
L5 12
L6 12 " 펠쇼 0,21 "
L7 12
L9 16 20VCh K10H6HZ 펠쇼 0,21
L12 14X2 M1000NM K10H6HZ 펠쇼 0,21 두 개의 전선으로 감는 것
L16, LI5 29 직경 5mm H=20mm 펠쇼 0,16 일반 권선, 스크린 16Х16Х
L18 Lsv = 4턴 SCR 코어 " X25mm
L17 40 " " "
A6 L19 2X10 20VCh K10H6HZ 펠쇼 0.21 삼중 권선
L20 10
A1 L7L8 2X9 m300nnK32Х16Х8 MGF 0.14 6개의 단단히 꼬인 전선, 3개의 병렬 전선으로 권선

대역 통과 필터의 윤곽은 크기 20x20mm, 높이 25mm의 알루미늄 스크린에 배치됩니다.

전체 전력이 약 70W인 전원 공급 변압기는 테이프 링 자기 회로 OL50/80-40에 감겨 있습니다. 2차 권선은 PEV-0,41 1600 와이어로 감겨 있으며 2회전을 포함합니다. 1,5차 권선은 PEV-260 XNUMX선으로 감겨 있으며 XNUMX회전을 포함합니다.

노드 A905의 트랜지스터 KP6는 KP903A로 교체될 수 있습니다. 트랜시버 설정. 보드에 요소를 설치하기 전에 서비스 가능성을 확인해야 합니다. 첫째, 각 보드는 별도로 구성됩니다. 이를 위해 별도의 전원과 필요한 장치가 사용됩니다.

다음 순서로 설정을 수행하는 것이 좋습니다 :

노드 A7. 트랜지스터 VT1의 컬렉터는 공통 와이어에 연결되고 저항 R7은 트랜지스터 VT6의 컬렉터의 잔류 전압이 +0,3V 이하가 되도록 선택됩니다. 연결이 복원됩니다. 저항 R8의 선택. R9는 VT9 컬렉터의 전압을 0,3에 가깝지만 +1V 이하로 설정합니다. XI 커넥터의 핀 3, 30은 저항이 약 5ohm이고 소비 전력이 최소 XNUMX인 저항에 조정될 때 로드되어야 합니다. 와트.

노드 A3. 범위 생성기 설정은 표에 표시된 생성 주파수 설정으로 구성됩니다. 2, 커패시터 C2, C3 및 인덕턴스 L1의 권선 수를 사용합니다 (코일의 탭은 권선의 1/4-1/5에서 가져옵니다). 커패시터 C4는 최소로 선택되어 발전 안정성을 제어합니다. C5를 선택하면 필요한 주파수 디튜닝이 설정됩니다. 마지막으로, 서로 다른 TKE를 갖는 그룹으로 구성된 커패시터 C3을 사용하여 회로의 신중한 열 보상이 수행됩니다. 열 보상 중에 GPA 상자는 최대 35...40 °C까지 가열됩니다. 저항 R6의 출력 전압은 0,15...0,2 Veff여야 합니다.

노드 A4. 변조기에 공급되는 트랜지스터 VT3의 드레인에서의 RF 전압은 약 2Veff여야 합니다. 주파수 1Hz, 진폭 1...1,5mV의 사운드 발생기 전압이 마이크 입력에 적용될 때 DA1000 마이크로 회로 출력의 저주파 전압은 3...5A여야 합니다. . 변조기는 다음과 같이 구성됩니다. 먼저 C4을 사용하여 RF 밀리볼트계를 VT26 이미터에 연결하고 L3C26VD1VD2 회로를 최대 신호에서 공진하도록 조정합니다. 그런 다음 마이크 증폭기의 입력이 단락되고 저항 R18, R15를 순차적으로 조정하여 변조기가 이미터 VT4의 최소 RF 전압에서 반송파 주파수를 최대로 억제하도록 균형을 이룹니다.

조작 발진기의 설정은 ZQ2 수정 발진기의 주파수를 설정하는 것입니다. 기준 발진기 주파수보다 800~900Hz 높아야 합니다(커넥터 XI의 핀 5, 28에 있는 주파수 측정기로 제어됨). 이 시점의 출력 전압 값은 전신 및 전화 모드 모두에서 약 0,3V여야 합니다(큰 소리로 "a ... a"를 발음하는 경우). 이미터 팔로워 VT2의 출력에서 기준 발진기 전압은 1,5 ... 1,8 Veff 여야 합니다.

노드 A6. 보드 설정은 ULF 수신기부터 시작됩니다. 감도는 일반 출력 볼륨에서 5~10mV여야 합니다. VT8, VT9 검출기는 증폭기 출력의 잡음을 최소화하기 위해 저항 R31을 조정하여 기준 국부 발진기 전압을 인가하고 입력을 단락시켜 균형을 이룹니다. 증폭기 설정에는 특별한 기능이 없으며 회로를 석영 필터의 평균 주파수로 설정하는 것으로 구성됩니다(AGC 시스템이 비활성화된 경우 커넥터 X11의 핀 1이 접지로 단락됨). AGC 시스템의 출력(커넥터 XI의 핀 13)에서 DC 전압은 약 5~75mV의 전압이 입력(커패시터 C30)에 적용될 때 약 +40V의 양수 값에 도달해야 합니다. 사운드 생성기.

밸런스 변조기(L7 권선)에 공급되는 GPA 전압은 1,3 ~ 1,5 Veff여야 합니다. 전송 시 트랜지스터 VT2 소스의 SSB 또는 CW 신호 전압은 0,3Veff를 초과해서는 안 됩니다. 트랜지스터 VT4 및 VT7 콜렉터의 정전압 값은 각각 +9V 및 +2,6V입니다. 이 경우 믹서에 GPA 전압을 인가해야 합니다. 약 3mV의 입력 신호가 RF 발생기의 권선 L1에 적용되면 이들 트랜지스터의 컬렉터 전압은 각각 +0,4V 및 +0,3V로 감소합니다. AGC 시스템이 켜져 있습니다. 메인 보드를 설정한 후 입력의 감도는 0,2...0,3 µV여야 합니다.

정렬에 특별한주의를 기울여야합니다 석영 필터 IF 단계로. 석영 필터를 설정할 때 해당 매개변수는 필터의 입력 및 출력과 병렬로 연결된 측정 회로의 커패시턴스에 크게 의존한다는 점을 고려해야 합니다. 이러한 이유로 그림 18에 표시된 측정 회로를 사용하여 필터를 조정하는 것이 좋습니다. 12. 이 경우 4개 크리스탈의 용량 CXNUMX와 XNUMX개 크리스탈 필터의 CXNUMX 용량을 일시적으로 납땜해제해야 합니다.

단파 트랜시버 URAL-84
쌀. 18. 석영 필터 ZQI 및 ZQ2 측정 및 설정 장치의 개략도

노드 A2. 대역 통과 필터는 잘 알려진 기술에 따라 조정되지만 이 경우 75Ω 저항으로 입력 및 출력을 로드해야 합니다. 트랜지스터 VT2, VT3, VT4를 기반으로 한 광대역 증폭기는 먼저 직류에 맞게 조정됩니다. VT3 콜렉터의 정전압은 +15 ... 20 V이고 트랜지스터의 대기 전류는 약 70 ... 80 mA 여야합니다. 그런 다음 저항 R13, R24를 사용하여 GSS의 대역 통과 필터에 100 ... 범위의 150 ... 1,8mV 신호가 공급될 때 출력 전압의 불균일성을 확인하고 선택합니다. 30MHz. 동시에 약 24pF의 커패시턴스가 저항 R270에 병렬로 연결됩니다(KP904A의 입력 커패시턴스가 시뮬레이션됨). RF 출력 전압은 5-7 Veff 여야 합니다.

노드 A1. 최소 75W의 전력을 갖는 30Ω 안테나에 해당하는 것이 캐스케이드 출력에 연결되고 출력 전력 값이 확인됩니다. 대역통과 필터는 "콜드" 튜닝 방법을 사용하여 미리 튜닝해야 합니다. KP904A 트랜지스터의 "휴지" 전류는 약 200mA여야 합니다. 설정은 전위차계 R5에 의해 이루어집니다.

개별 노드를 철저히 조정한 후 "수신", "전송", "톤" 등 모든 작동 모드에서 트랜시버의 포괄적인 튜닝이 수행됩니다.

문학:

제31회, 제32회 아마추어라디오전시회 최우수 디자인. M. DOSAAF, 1989 p.58-70

저자: A. Pershin UA9CKV; 출판물: N. Bolshakov, rf.atnn.ru

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