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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 VHF 블록. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
144 및 420MHz 범위의 현장 장비의 경우 6NZP 램프가 가장 적합한 작동 램프입니다. 푸시-풀 회로(그림 1)에 따라 이러한 램프에 조립된 장비를 사용하면 1,5-2,5W 정도의 증가된 전력을 제거할 수 있을 뿐만 아니라 이러한 장비는 주파수가 더 안정적이고 설정에 덜 변덕스럽습니다. 특정 조건에서 작동합니다. VHF에서는 접지된(공통) 그리드가 있는 회로가 가장 성공적이지만 그 장점을 나타내기 위해서는 그리드(공통 전극) 회로의 인덕턴스를 한계까지 줄여 음극 회로, RF 전압 아래에 있는 것은 필라멘트 회로에서 분리되거나 마지막 회로는 음극과 동일한 RF 전위를 가져야 합니다. 일반적으로 아마추어 디자인에서는 이러한 조건이 충족되지 않으므로 그 의미를 더 자세히 설명합니다. VHF 대역에서는 블로킹 커패시터, RF 초크, 마운팅 와이어와 같은 세부 사항이 복잡한 전기 회로입니다. 작동 주파수에 따라 특정 디자인의 커패시터는 "순수한" 커패시턴스 또는 인덕턴스의 특성을 갖거나 조정된 LC 회로의 기능을 가질 수 있습니다. 예를 들어, 연결 와이어 길이가 51-2mm이고 용량이 9pF인 관형 세라믹 커패시터 KTK는 155-160MHz의 주파수에서 직렬 공진 회로이고 50MHz의 주파수에서는 여전히 일부로 작동합니다. 계속 증가하는 "인덕턴스"로서 160MHz 이상의 주파수에서 커패시턴스의 일종. HF 초크에서도 동일한 동작이 관찰됩니다. 분산 권선 커패시턴스가 큰 경우(그 값은 주로 초크 프레임의 직경에 의해 결정됨) 특정 주파수에서 시작하여 초크가 커패시턴스처럼 됩니다. VHF에서 부품 동작의 이러한 기능은 작동 주파수가 증가함에 따라 모든 VHF 장치의 작동을 극적으로 변경하고 복잡하게 만들 수 있습니다. 사실 기존 발전기에는 항상 두 개의 동조 회로가 있어야 하며 그 중 하나는 작동 주파수를 결정하고 두 번째는 피드백 조건을 결정합니다. 이러한 XNUMX회로 시스템(VHF 회로에서 두 번째 회로가 항상 명시적으로 표현되는 것은 아님)은 쉽게 조정되고 부하 상태에서 안정적이며 넓은 주파수 범위에서 작동할 수 있습니다. 실패한 부품, 여분의 HF 초크, 부품의 접지점에 대한 긴 배선 등은 VHF 발생기 시스템에 세 번째 추가 회로를 도입하여 복잡하고 불안정한 시스템을 생성하고 따라서 발생 오류가 발생할 수 있습니다. 범위, 전력의 급격한 감소, 주파수 불안정 및 무작위 영향으로 인한 급격한 변화 등. 이러한 시스템을 설정하는 것은 매우 복잡하며 본질적으로 발전기에서 추가 "기생" 회로를 찾는 것입니다. 단 하나의 결론이 있습니다. HF 초크를 적게 사용하고 프레임과 와이어 자체의 작은 직경을 선택해야 하며 경우에 따라 HF 초크를 1-2kΩ 정도의 저항으로 교체해야 합니다. 모든 디커플링 커패시터는 연결 와이어의 최소 길이를 가져야 합니다. VHF에서는 운모, 호일, 플라스틱 등으로 만든 개스킷을 통해 섀시에 눌러진 평판 형태의 커패시터를 만들거나 VHF 디커플링 커패시터의 특수 산업용 샘플을 사용하는 것이 편리합니다. VHF 설계에서는 제안된 세부 사항에서 임시 레이아웃을 생성할 때까지 개별 RF 장치의 모든 세부 사항 위치를 먼저 "맞추는" 것이 매우 중요합니다. 고주파 장치의 설계 위의 모든 원리는 넓은 주파수 범위에서 다양한 VHF 장치의 주요 구조 요소로 사용할 수 있는 RF 장치의 설계에 적용됩니다. RF 장치는 접지 그리드가 있는 램프의 푸시-풀 회로에 따라 조립됩니다(그림 1).
점선으로 표시된 회로의 모든 부분은 6NZP 램프의 세라믹 소켓 주위에 단단한 금속 베이스에 장착됩니다(그림 2). 베이스 자체(그림 1의 세부 정보 2)는 1,5-2,0mm 두께의 단단한 알루미늄 또는 0,8-1,0mm 두께의 황동으로 만들어집니다. 더 얇은 알루미늄의 경우 더 큰 강성을 위해 베이스의 가장자리를 구부려야 합니다.
이 디자인은 전체 장치를 차폐해야 하는 경우에도 편리합니다. 58x56mm 베이스(그림 2)의 외부 치수는 표준 부품으로 RF 장치를 조립할 때 최소로 고려해야 합니다. 베이스 가장자리에서 36mm 높이에 구멍이 만들어집니다. 하나는 직경이 21,5mm이고 다른 하나는 3NZP 램프의 세라믹 6핀 소켓을 부착하기 위한 MXNUMX 나사산이 있습니다. 베이스 평면의 소켓 위에 3-1mm 두께의 평평한 황동 또는 구리 시트로 만들어진 평평한 커패시터 C2, C0,6의 두 판 (그림 0,8, a)이 부착됩니다. 제조 과정에서 그림 3에서 점선으로 표시된 판 부분. 3, a, 퍼즐로 절개되어 브래킷 형태로 구부러져 있습니다(그림 1, b). 램프 그리드의 꽃잎은 나중에 이 브래킷에 납땜됩니다. 블록 3의 베이스에 플레이트 2(그림 2)이 그림 3에 따라 두 개의 M1 나사로 고정됩니다. 그리드 R2, RXNUMX의 누설 저항 고정을 포함하여 전체 어셈블리의 어셈블리를 보여주는 XNUMX, b.
나사는 직경 4mm의 구멍과 밑면 1을 통과하고 부싱을 통해 구멍에서 분리됩니다. 부싱은 에보나이트 또는 유기 유리로 만들어집니다. 커패시터 C1과 C2를 조립할 때 두께 3~1mm 이하의 운모판을 판 0,1과 베이스 0,12 사이에 놓는다. 커패시터의 커패시턴스 대칭을 위해 스페이서가 동일한 운모 시트로 만들어지는 것이 중요합니다. 커패시터 C1, C2의 커패시턴스는 약 105-110pF입니다. 운모 판은 오래된 대형 KSO 커패시터에서 제거할 수 있습니다. 오래된 납땜 인두의 운모를 사용하지 마십시오. 커패시터를 조립할 때 와셔 대신 황동 꽃잎이 M2 볼트 머리 아래에 삽입되어 그리드 R1, R2의 저항 한쪽 끝이 납땜됩니다. 두 개의 볼트로 플레이트 3을 고정하는 것은 다소 어렵지만 플레이트를 베이스에 더 균일하게 고정하고 용량 C1, C2의 평등을 보장합니다. 조립 후 커패시터는 250-300V의 전압에서 고장이 있는지 확인해야하며 테스터로 단락이 없는지 테스트하는 것만으로는 충분하지 않습니다. 베이스 1의 아래쪽 가장자리에는 2-3mm 두께의 구리 스트립(황동)으로 만들어진 두 개의 볼트 M2, M0,4 또는 리벳으로 각도 0,5가 부착되어 있습니다(그림 3, d 참조). 베이스의 뒷면에는 나사 또는 리벳의 고정 너트 아래에 황동 꽃잎이 놓여 있으며 저항 R1R1의 끝이 납땜됩니다 (그림 3, c 참조). 두 번째 필라멘트 인덕터의 출력은 베이스 뒷면에 있는 직경 4mm의 구멍을 통과하고 이 구멍의 중앙에 탄성 절연 재료(고무, 폴리에틸렌)의 작은 조각("비드")이 있습니다. PK-1 케이블 등). 트랜시버 회로에서 RF 블록을 사용하는 경우 저항 R1, R2는 섀시에서 격리되어야 합니다(그림 1의 A, B 지점). 이를 위해 베이스의 뒷면에서 팔꿈치 2의 장착 나사 아래에 1개 또는 2개의 장착 꽃잎이 있는 절연 재료 스트립을 배치하여 저항 R1, R5의 끝을 고정합니다. 이 경우 필라멘트 출력은 동일한 막대에 단단히 부착됩니다. 램프 소켓의 필라멘트 꽃잎, 음극 및 그리드는 조심스럽게 직각으로 구부러지고 부분적으로 잘립니다(꽃잎의 구멍까지 6mm). 1NZP 2극관과 패널의 중앙 장착 탭 사이의 내부 스크린의 결론 XNUMX가 잘립니다. 양극 aXNUMX, aXNUMX의 꽃잎은 직선으로 유지되지만, 평면은 플라이어로 조심스럽게 약 30-40 ° 회전하여 받침대의 수직 가장자리와 평행을 이룹니다. 그런 다음 라인 세그먼트가 이 꽃잎에 납땜되어 발전기의 양극 회로를 형성합니다. 설명된 방식으로 1개 부품을 설치하면(그림 XNUMX) VHF 장치가 생성됩니다. VHF에 필요한 회로 파라미터의 구조적 강성과 불변성을 제공하고 부품 교체가 용이하여 넓은 주파수 범위에 적합하며 무엇보다 산업용 부품이 필요하지 않아 어디서나 반복할 수 있습니다. VHF 장치의 작동 주파수 범위와 목적에 따라 음극, 외부 양극 회로 및 부하 연결 관련 요소의 인덕턴스 값을 변경해야 합니다. 인덕턴스 발생기 L1, L2의 설계에 VHF 블록을 사용할 때 원하는 피드백 위상이 결정되는 반면 회로 자체의 피드백 값은 튜브 내 커패시턴스의 비율에 의해 결정됩니다. RF 인덕턴스 증폭기로 사용하는 경우. 캐소드 그리드 커패시턴스가있는 L1, L2는 작동 주파수로 조정되고 회로의 피드백은 추가 커패시턴스를 도입하여 중화됩니다. 모든 추가 논의는 VHF 발생기 또는 슈퍼 재생기 모드에서 사용되는 VHF 장치에 관한 것입니다. 진동 회로 설계 우리의 경우 VHF 장치에 연결된 양극 회로는 144 및 420MHz 대역 모두에서 XNUMX선 라인의 XNUMX/XNUMX파 세그먼트 형태로 만들어집니다. 라인의 사용은 고효율, 증가된 주파수 안정성, 작동 안정성을 제공합니다. 범위에 따라 이러한 라인과 튜닝 오르간이 다르게 수행됩니다. 범위 420-435MHz 웨이브 저항을 줄이기 위해 라인은 13mm 너비의 적색 구리 스트립으로 만들어지고 스트립의 두께는 0,6-0,8mm입니다 (그림 4, b). 튜닝 바디의 스케치는 그림 4에 나와 있습니다. 1, 라. 라인의 열린 끝은 2NZP 패널의 양극 꽃잎 a6, a1에 납땜되며(그림 4 참조), 후자는 스트립의 바깥쪽에 겹쳐집니다. 단락 된 끝은 절연 재료로 만들어진 앵글 (그림 XNUMX, c)을 사용하여 장치의 주 섀시에 부착됩니다.
엘보와 라인은 M2 나사로 고정되며, 머리 아래에 황동 탭이 삽입되어 Dr3 양극 초크의 끝을 납땜합니다(그림 5 참조). 420-435MHz 범위의 조정은 라인의 열린 끝에서 추가 가변 커패시턴스 C3을 도입하여 달성됩니다. 이 커패시터의 고정자는 라인 자체의 스트립이며, 회전자는 회전 메커니즘에서 U자형 "플래그" 형태로 만들어집니다(그림 4, a, 4, d). "플래그"는 0,5mm 두께의 적색 구리 스트립으로 만들어지며 먼저 유기 유리 (M4 나사)로 만들어진 블록 (그림 2, e)에 부착되고이를 통해서만 회전 축 (그림 4)에 부착됩니다. 3, h). 축은 직경 3mm의 강선으로 만들어졌으며 양쪽 끝에 M4 나사산이 있으며 유기 유리로 만들어진 랙의 구멍에 맞습니다(그림 25, g). 스탠드는 램프 소켓에서 0,5mm 떨어진 거리에서 장치의 메인 섀시에 로터로 부착됩니다. 이 위치와 "플래그"와 각 측면의 418mm 선 사이의 거리로 437-XNUMXMHz의 주파수 범위가 겹칩니다.
선과 "깃발"이 만들어지는 스트립은 은색으로 칠할 수 없는 경우 조심스럽게 정렬하고 광택을 내고 무색 바니시로 덮어야 합니다. 이것은 장기간 작동하는 동안 라인의 품질 요소를 크게 증가시킵니다. 범위 144-146MHz 모든 주요 설계 세부 사항은 그림 6에 나와 있습니다. 6. 양극 회로의 라인(그림 3,5, a)은 직경 4,5~250mm의 매끄러운 구리선으로 만들어집니다. 구부러지지 않은 선의 총 길이는 XNUMXmm입니다.
장치의 크기를 줄이고 안테나와의 통신을 용이하게 하기 위해 양극 라인은 단락된 끝에서 부분적으로 구부러져 있습니다. 열린 끝에서 세로 슬롯은 퍼즐이있는 라인의 와이어에 만들어지며 설치 중에 양극 꽃잎 a1, a2 (그림 1)가 6NZP 소켓에서 납땜됩니다. 단락 된 라인 끝은 모든 재료로 만들어진 앵글 (그림 6, b)을 사용하여 장치의 메인 섀시에 부착됩니다. 발전기의 정상적인 작동을 위해서는 곡선의 아래쪽 가장자리가 섀시에서 최소 10mm 떨어져 있어야 합니다. 선과 정사각형 (그림 6, b)은 M2 나사로 고정되어 있으며 선의 굽힘 중앙에 M2 나사가 만들어집니다. 이러한 고정이 불가능하면 더 넓은 판을 단락된 끝 부분에 납땜하고 M2 나사에 고정합니다. 라인이 있는 팔꿈치는 메인 섀시에 나사로 고정됩니다. 사각형의 네 번째 구멍에서 황동 꽃잎은 M3 나사로 고정되고 인덕터 Dr4의 "차가운" 끝과 디커플링 커패시터 C1가 단단히 납땜됩니다(그림 6 참조). 라인의 섹션 A B(그림 6, a)에서 추가 커패시터의 플레이트가 범위에 맞게 부착됩니다(그림 6, c). 이 커패시터가 없으면 라인은 더 길어야 합니다. VG 라인의 단면에서 우수한 절연 재료로 만들어진 지지 기둥은 발전기 주파수의 더 큰 강성과 일정성을 위해 강화됩니다(그림 420, d). 고정 주파수에서 작동해야 하는 발전기용 랙 두 개를 갖는 것이 바람직합니다. 가변 주파수 발생기의 경우 이는 튜닝을 복잡하게 만듭니다. 튜닝 오르간은 원칙적으로 435-6MHz 범위에서와 같은 방식으로 만들어지지만(그림 6, e, 6, g, 6 h, 4, i) 플래그가 더 길수록 장착됩니다. 절연 블록에 (그림 6, e). 에. 쌀. 도 35은 튜닝 축의 다소 수정된 설계를 나타낸다. 튜닝 요소가있는 스탠드는 램프 패널에서 0,5mm 떨어진 선 아래에 고정되고 선에 수직으로 위치합니다. 플래그와 라인 와이어(보통 3mm) 사이의 간격을 변경하여 최대 10MHz 범위에서 스트레치를 얻을 수 있습니다. 넓은 범위(15-7MHz)를 커버해야 하는 경우 추가 커패시터의 플레이트 사이에 플래그를 삽입하여 튜닝을 수행할 수 있습니다(두 가지 유형의 튜닝을 모두 보여주는 그림 XNUMX 참조). 라인 지지대(그림 6, d)는 이미 고정된 양극 라인의 치수에 따라 유기 유리로 만든 다음 라인 A B를 따라 퍼즐로 절단합니다. 파트 1은 라인 아래의 메인 섀시에 a로 부착됩니다. 95NZP 패널에서 6mm 떨어진 위치에서 상부 2를 선 위에 겹쳐 놓고 MZ 나사로 조입니다(그림 6, d에서 점선으로 표시). VHF 블록 회로의 나머지 세부 사항(그림 1): 초크, 인덕턴스, 저항은 작동 주파수 범위에 따라 다릅니다. 실습에 따르면 적용된 초크 Dr1, Dr2, Dr3는 144MHz와 420MHz 모두에서 동일하게 잘 작동합니다. 그들 모두는 단단한 프레임에 감겨 있습니다. 이 목적에 특히 편리한 것은 단단한 은도금 단자가 프레임 중앙에 있기 때문에 TO 유형의 오래된 저항입니다. 0,25W의 TO 저항은 직경이 3mm이고 저항은 0,5W - 5mm입니다. 프레임의 경우 10kΩ 이상의 TO 저항이 사용됩니다. VHF 장치의 모든 세부 사항은 표에 나와 있습니다. 1.
안테나와의 통신은 양극 라인에 대해 대칭으로 위치한 통신 루프에 의해 수행됩니다(그림 7).
루프의 길이와 결합 정도는 사용하는 안테나의 특성에 따라 다릅니다. 420MHz 범위의 경우 길이는 약 30-40mm이고 144MHz의 경우 60요소 일치 안테나를 사용할 때 80-5mm입니다. 발진기 회로 설정 VHF 블록의 반복된 설계(다른 장소에서 다른 설계자에 의해)는 작동 중인 블록의 높은 신뢰성을 보여주었습니다. 일부 편차는 일반적으로 라인 및 튜닝 요소의 설계 편차로 인해 발생합니다. 필요한 튜닝 제한은 라인 스트립 사이의 거리를 420MHz로 약간 변경하거나 144MHz 범위에서 추가 튜닝 커패시터 플레이트의 거리를 변경하여 선택합니다. 라인의 단락된 끝에 설정 요소에 접근하여 확장 범위를 늘릴 수 있습니다. 이러한 작업을 위해서는 VHF 파장계 또는 견고하게 장착된 XNUMX선식 라인이 필요합니다. 최종 주파수 조정은 안테나 또는 기타 부하를 켜고 양극 라인과 최적의 연결로 수행해야 합니다. 안테나와의 연결은 계통 전류가 필드 표시기를 사용하여 안테나로부터 특정 거리에서 제어되는 최대 방사 또는 부하가 없는 값의 약 절반으로 떨어지도록 선택됩니다. 발전기 회로(그림 1)의 피드백은 양극-음극 회로 Cak의 커패시턴스로 인해 얻어집니다. 이 용량성 커플링은 420-435MHz에서 정상 작동하기에 충분합니다(애노드 전류의 약 15-20%여야 하는 그리드 전류 값으로 판단할 수 있음). 그러나 144~146MHz 범위에서는 이 연결이 충분하지 않으며 추가 커패시턴스 Sak를 도입하여 강화해야 합니다. 이것은 직경 0,8-1,0mm, 길이 60mm, 와이어 사이의 거리가 8-9mm 인 브래킷 형태로 구부러진 두 개의 와이어를 사용하여 수행됩니다. 브래킷의 한쪽 끝은 약간 구부러지고 브래킷의 반대쪽이 양극 라인과 평행이 되는 위치에서 음극 잎에 납땜됩니다. 브래킷 와이어와 약 3-4mm의 라인 사이의 거리는 중요하지 않습니다. 이 약한 연결(피코패럿의 일부)은 발전기의 전력을 크게 증가시킵니다. 발전기의 대략적인 작동 모드는 표 2에 나와 있습니다.
가장 유리한 연결을 선택하여 라인의 단락 된 끝 부분에 직접 연결된 6,3v x 0,28a 또는 18v x 0,1a 백열 전구와 12v(5,0W)가 부하로 사용되었습니다. 양극 회로의 더 높은 품질 계수로 인해 부하가 없는 발전기는 양극 전압의 25V에서 이미 작동하기 시작한다는 점은 흥미롭습니다. 계통 회로 R1, R2의 저항을 4,3k(144MHz에서) 값으로 줄이면 전력이 0,2-0,3W 증가하지만 발전기의 과여자로 인해 양극 회로의 전체 효율이 악화됩니다. 발전기 회로의 실제 재생에서 다음과 같은 경우 작동 오작동이 나타났습니다. 1) 그리드 C1, C2의 커패시터는 절연 불량 또는 부적절한 조립으로 인해 누출이 있었습니다. 2) 플랫 그리드 커패시터가 다른 커패시터로 교체되었습니다(이 경우 정상 체제를 위반하는 것은 불가피합니다!). 3) 누전저항 R1, R2는 조립된 동일한 전면에 접지가 용이하여 기계적 편리성으로 실장 기타 세부 사항 - 그리드 리드의 "질량"이 증가하면 고품질 요소로 양극 회로와의 기생 연결이 제공됩니다. 4) 144MHz 범위에서 양극 라인을 장착할 때 단락된 아래쪽 끝이 10mm보다 메인 섀시에 더 가깝습니다. 5) 송신기의 일반적인 디자인은 표시된 것과 크게 다릅니다. 이 경우 추가 연결로 인해 기생 고주파에서 발진이 가능합니다. 6) 전체 차폐로 인해 주파수가 변경되고 전력이 감소합니다. 우리는 반복에 대해 경고하기 위해 다른 디자이너가 계획을 개발하는 동안 발생한 편차 목록을 의도적으로 제공합니다. 설명에 따라 조립된 VHF 장치 자체는 완벽하게 작동합니다. 현장 장비 다이어그램 VHF 장치는 주로 144 및 420MHz 대역의 저전력 송수신기 또는 송수신기 회로용으로 설계되었습니다. 작동 방식 중 하나가 그림 8에 나와 있습니다. 도 7에서, 그 구현의 변형이 도 5에 도시되어 있다. 7 및 144. 양극 회로가 있는 VHF 장치 또는 수신-전송 변형(그림 80)의 경우 이러한 장치 250개가 수평 L 및 U자형 섀시에 장착됩니다. 변조기의 세부 사항이나 저주파 증폭기의 설계(변압기, 스위치, 램프의 종류 등)에 따라 치수가 개별적으로 선택되며, 저주파 부분의 세부 사항을 아래쪽에 배치하는 것이 편리합니다. 섀시의. 40MHz 범위의 경우 최대 치수는 420MHz - 60x160x40mm의 경우 XNUMXxXNUMXxXNUMXmm를 초과하지 않습니다.
트랜시버 필드 장비의 변형에서는 안테나와의 연결과 원하는 피드백 값(일반적으로 작음)을 선택하여 초회생 수신기의 최상의 작동을 위한 조건을 보다 간단하게 선택할 수 있습니다. 반대로 전송 모드에서 통신의 두 값은 항상 큽니다. 따라서 안테나 스위치의 도입, 전력 소비 증가 등이 필요하지만 이 옵션을 권장해야 합니다. 트랜시버 장비 회로(그림 8 참조)에서 수신에서 전송으로의 전환은 결합된 스위치 P1, P2, P3 및 P4 트랜시버 회로는 수신기의 가장 높은 감도에 필요하며 전송 모드에서 전력 감소를 의도적으로 조정합니다. 이것은 안테나와의 연결을 선택하고 특정 양의 피드백 및 양극 전압을 선택하여 수행됩니다. 과재생기 회로의 강한 피드백은 다중 스테이션 튜닝과 강한 복사로 이어집니다. 초회생 회로를 설정할 때 저주파 증폭기는 보조 초회생 감쇠 주파수의 발진 전압에 의해 과부하될 수 있음을 기억해야 합니다. 이 모드에는 휘파람 또는 낮은 베이스 게인이 수반됩니다. 이는 커패시터 C3(그림 1 및 8)을 선택하거나 Dr3 인덕터 뒤의 R 및 C와 증폭기의 저주파 그리드 회로 자체에서 추가 저역 통과 필터를 도입함으로써 제거됩니다. 변조기 또는 저음 증폭기는 무엇이든 될 수 있습니다. 필드 조건의 경우 변조기에 6Zh5P 램프가 사용되었으며 변조 초크 및 마이크 변압기에는 각각 7000회 회전하는 전화형 유도 코일이 사용되었습니다. 마이크를 켜려면 코일 중 하나에 300-400mm 와이어를 0,2-0,25회 감습니다. 변조기의 설계는 양극 회로 조건의 대칭을 위반하지 않는 한 무엇이든 될 수 있습니다. 이 조건은 저주파 부품과 램프가 섀시 아래에 있을 때 가장 쉽게 충족됩니다(그림 7). 이 그림은 G. Savinov(UJ144ADA Tashkent)가 훌륭하게 수행한 8MHz 트랜시버 장비를 보여줍니다. 수신기와 송신기 라인 사이의 금속 스크린이 제거되고 유기 유리판의 왼쪽에는 안테나 통신 루프와 안테나 "수신-송신" 스위치가 있으며 양극 전압 스위치와 결합됩니다. 전송을 위해 수신합니다. 현장 VHF 장비 외에도 VHF 장치는 GU-144 출력 램프가 있는 송신기 마스터 발진기로 32MHz 대역에서 사용됩니다. 6NZP 램프의 높은 출력은 이러한 마스터 오실레이터를 이지 모드로 전환할 수 있으며, 비동조 루프를 사용하여 GU-32 그리드 회로와의 연결을 약하게 만들 수 있으며, 이는 이러한 마스터 오실레이터의 주파수 안정성을 크게 높일 것입니다. 20단계 송신기와 그 신호는 이중 변환 슈퍼헤테로다인에서 자신 있게 수신할 수 있습니다. 캐리어 모드의 RF 전력은 Ua=400V, Uc2=185V에서 최대 XNUMXW를 얻습니다. VHF 블록은 또한 144-420MHz와 같은 주파수 삼중 회로, 420MHz의 RF 증폭기 회로 및 푸시풀 믹서, VHF의 슈퍼헤테로다인 수신기에서 주파수 안정성이 향상된 국부 발진기 설계에 사용됩니다. 석영이 있는 국부 발진기를 사용할 수 없는 경우. 저자: A. Kolesnikov(UI8ABD), 타슈켄트; 간행물: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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