160미터용 아마추어 무선 수신기. 계획, 설명

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160미터 아마추어 라디오 수신기. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전

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1여 년 전, Radio 잡지는 널리 사용되는 부품에 대한 수퍼헤테로다인 방식에 따라 만들어진 단파 관측 수신기[4-XNUMX]에 대한 설명을 발표했습니다. 많은 라디오 아마추어들이 건설과 함께 방송 여행을 시작했습니다.

오늘날 무선 운동 선수가 160m의 새로운 범위를 수신하고 많은 고급 무선 구성 요소에 대한 접근성이 높아졌을 때 저자는 독자에게 이 특정 범위에서 작동하도록 설계된 새로운 수신기 개발을 제공합니다.

수신기의 블록 다이어그램은 변경되지 않았습니다. 하나의 주파수 변환 및 혼합 유형 감지기가 있는 수퍼헤테로다인이기도 합니다. 그러나 수신 경로에서 전계 효과 트랜지스터와 전기 기계 필터(EMF)를 사용하기 때문에 현대 아마추어 라디오 방송국의 더 복잡한 수신기보다 실질적으로 열등하지 않습니다.

감도는 몇 마이크로 볼트로 160m 대역에서 매우 먼 라디오 방송국을 수신하기에 충분하며 선택성은 EMF에 의해 결정되며 통과 대역 위 또는 아래 60kHz의 디 튜닝에서 70 ~ 3dB에 도달합니다. 실제 선택성 (수신기의 주파수가 수신기의 튜닝 주파수와 일치하지 않을 수있는 강력한 라디오 방송국의 간섭을 견딜 수있는 수신기의 능력)은 선형 이중 게이트 전계 효과 트랜지스터를 사용하여 크게 증가합니다. 믹서의 특성.

그림 1에 표시된 개략도에 따라 장치와 수신기의 작동을 분석해 보겠습니다. 1. 수신기는 VT2 트랜지스터의 믹서, VT3 트랜지스터의 첫 번째 국부 발진기, VT1 트랜지스터 및 DA4 칩의 중간 주파수 증폭기(IFA), VT5 트랜지스터의 혼합 유형 검출기, VT2 트랜지스터의 두 번째 국부 발진기, DA6 칩의 오디오 주파수 증폭기(UHF) 및 트랜지스터 VT7, VTXNUMX로 구성됩니다.

아마추어 대역 160m(주파수 대역 1830 ~ 1930kHz)의 입력 신호는 안테나(소켓 XS1 또는 XS2에 연결됨)에서 인덕터 LI, L2 및 커패시터로 구성된 입력 3루프 대역 통과 필터로 전달됩니다. C2, C4, C1. 길이가 파장의 1/3보다 훨씬 짧은 전선 형태의 고 저항 안테나를 연결하기 위해 커패시터 C1을 통해 입력 필터의 첫 번째 회로 (L40C2)에 연결된 XS1 소켓이 사용됩니다. 저 저항 안테나 (약 3m 길이의 1/3 파장 "빔", 동축 케이블 피더가있는 쌍극자 또는 "델타")는 XSXNUMX 소켓을 통해 루프 코일 LXNUMX의 출력에 연결됩니다. 안테나 피더의 균형추, 접지 또는 브레이드는 수신기의 공통 와이어에 연결된 XSXNUMX 소켓에 연결됩니다. 각 안테나의 연결 방식은 최대 음량과 수신 품질에 따라 실험적으로 선택한다. 안테나를 변경할 때 LXNUMXCXNUMX 윤곽을 일부 조정해야 할 수 있습니다.

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이중 루프 입력 필터는 우수한 이미지 선택성을 제공하고 강력한 중파 방송사에서 발생하는 누화를 사실상 제거합니다. 필터에 의해 선택된 신호는 전계 효과 트랜지스터 VT1의 첫 번째 게이트에 공급됩니다. 로컬 발진기 전압은 커패시터 C5를 통해 두 번째 게이트에 공급됩니다. 분배기 R1R2는 이 게이트에서 필요한 바이어스 전압을 설정합니다. 국부 발진기의 주파수와 신호의 차이인 중간 주파수 신호(500kHz)는 EMF 권선 Z1과 커패시터 C9의 인덕턴스로 구성된 회로에 의해 믹서의 드레인 회로에서 격리됩니다.

수신기의 첫 번째 국부 발진기는 트랜지스터 VT2의 유도성 3점 회로에 따라 만들어집니다. 로컬 발진기 회로는 인덕터 L7과 커패시터 C2330로 구성됩니다. 로컬 발진기 주파수는 가변 커패시터 C2430을 사용하여 6 ~ 4kHz 범위에서 조정할 수 있습니다. 저항 R5 및 R3는 트랜지스터의 DC 작동 모드를 결정합니다. 디커플링 체인 R10C5 및 R13CXNUMX은 공통 전원 회로가 로컬 발진기 및 중간 주파수 신호를 수신하지 못하도록 보호합니다.

수신기에서 신호의 주요 선택은 1kHz 대역폭의 EMF Z3에 의해 수행됩니다. JV 커패시터에 의해 조정된 출력 권선에서 중간 주파수의 공진까지 신호가 IF 증폭기에 공급됩니다. 전계 효과 트랜지스터 VT3 및 마이크로 회로 (캐스 코드 증폭기) DA1에서 만들어집니다. 전체 이득은 상당히 큰 것으로 밝혀졌으며 최적 값을 선택하기 위해 조정기가 트랜지스터 VT3의 소스 회로에 튜닝 저항 R8에 포함됩니다. 저항이 증가하면 트랜지스터를 통과하는 전류가 감소하고 과도 특성의 기울기가 감소합니다. 동시에 네거티브 피드백이 증가하고 게인이 감소합니다.

전계 효과 트랜지스터에서 IF 트랜지스터의 첫 번째 단계의 높은 입력 임피던스는 주 선택의 EMF에서 가능한 가장 낮은 신호 감쇠를 얻을 수 있게 했습니다.

강한 신호로 IF에 과부하가 걸리는 것을 방지하기 위해 간단한 자동 이득 제어(AGC) 회로가 사용됩니다. 출력 회로 L4C17의 인버터 전압은 결합 커패시터 C16을 통해 병렬 다이오드 검출기(다이오드 VD1)로 공급됩니다. 검출된 부극성 전압은 평활 회로 R7C12를 통해 트랜지스터 VT3의 게이트로 공급되어 닫힘으로써 이득을 감소시킨다. AGC 시스템의 응답 시간은 시정수 R7C12에 의해 결정되고 릴리스 시간은 시정수 R6C12에 의해 결정되며 각각 10ms와 50ms입니다.

L4C17 회로에서 증폭된 IF 신호는 L5 커플링 코일을 통해 VT4 전계 효과 트랜지스터에서 만들어진 검출기로 공급됩니다. 주파수가 약 500kHz인 두 번째 국부 발진기의 신호는 C18R12 회로를 통해 이 트랜지스터의 게이트에 공급되어 트랜지스터 게이트 접합에 의한 국부 발진기 전압 p-n의 감지로 인해 필요한 음의 바이어스 전압을 생성합니다. 로컬 발진기 전압의 양의 반파가 트랜지스터를 열고 채널의 저항(소스-드레인 갭)이 작아집니다. 음의 반파는 트랜지스터를 닫고 채널 저항이 급격히 증가합니다. 따라서 트랜지스터는 제어된 활성 저항 모드에서 작동합니다. 해당 채널의 회로에서 신호 주파수와 국부 발진기의 차이와 동일한 사운드 주파수로 비트 전류가 형성됩니다. 단측파대 신호의 스펙트럼은 IF에서 오디오 주파수 영역으로 전송됩니다. 커패시터 C21에 의해 평활된 AF 신호는 볼륨 컨트롤 R11로 이동하고 엔진에서 AF 증폭기로 이동합니다.

수신기의 두 번째 국부 발진기는 첫 번째 국부 발진기와 같은 방식으로 트랜지스터 VT5에서 만들어집니다. 종종 이러한 수신기에서 500kHz 석영 공진기가 두 번째 국부 발진기에 사용됩니다. 이는 편리하지만 수신기 비용을 증가시킵니다. 동시에 주어진 주파수에서 기존 LC 발진기의 주파수 안정성은 석영 발진기에 비해 상당히 충분합니다. 또한 광범위한 EMF를 사용하고 두 번째 국부 발진기를 조정하는 것이 가능해집니다.

AF 증폭기는 DA2 칩(6단 전압 증폭기)과 트랜지스터 VT7, VT13(복합 이미터 팔로워)에서 만들어집니다. UZCH 입력의 R23C2 체인은 IF 신호를 억제하는 데 사용됩니다. 마이크로 회로의 두 번째 트랜지스터의 컬렉터 전류가 흐르는 다이오드 VDXNUMX는 출력 트랜지스터의 베이스에 일부 초기 바이어스를 설정합니다. 이렇게 하면 계단형 왜곡이 줄어듭니다.

복합 이미 터 팔로워의 낮은 출력 임피던스를 통해 고 저항 및 저 저항 헤드폰을 수신기에 연결할 수 있으며 저항이 4 옴 이상인 보이스 코일이있는 다이나믹 헤드도 연결할 수 있습니다. 동적 헤드를 사용할 때 저주파의 과도한 감쇠를 방지하기 위해 커플링 커패시터 C27의 커패시턴스를 50 ... 100 마이크로패럿으로 증가시켜야 합니다.

수신기에 전원을 공급하려면 최대 9 ... 12 mA의 전류에서 40 ... 50 V의 전압을 제공하는 모든 주 전원 공급 장치가 적합합니다. 사실, 수신기는 출력에 연결된 다이나믹 헤드의 최대 음량에서만 이러한 전류를 소비합니다. 휴식 모드에서 또는 하이 임피던스 헤드폰에서 작업할 때 수신기는 10mA 이하를 소비합니다. 따라서 이러한 부하에서 수신기는 총 전압이 약 9V인 갈바니 전지 또는 배터리의 배터리에서 전원을 공급받을 수 있습니다. 어쨌든 공급 전압은 다이어그램에 표시된 극성으로 소켓 XS6, XS7에 공급됩니다. .

이제 수신기의 세부 사항과 가능한 교체에 대해 알아보십시오. 트랜지스터 VT1은 KP306, KP350 시리즈 중 하나일 수 있습니다. 이러한 트랜지스터 중 일부는 첫 번째 게이트에 작은 양의 바이어스 전압을 적용해야 할 수 있습니다. 그런 다음 용량이 75 ... 200 pF 인 분리 커패시터와 저항이 100 kOhm ... 1 MΩ 인 두 개의 저항이 두 번째 게이트의 회로와 유사한 회로에 따라 회로에 설치됩니다. 저항을 선택하면 1 ... 2 mA의 드레인 전류가 달성됩니다.

국부 발진기의 경우 문자 색인이있는 트랜지스터 KT306, KT312, KT315, KT316이 적합합니다. IF 및 두 번째 믹서의 전계 효과 트랜지스터는 KP303 시리즈 중 하나가 될 수 있지만 차단 전압이 높은 트랜지스터(문자 인덱스 G, D 및 E)를 소스 회로의 저항 R8과 직렬로 사용할 때, 330 ... 470 μF 용량의 커패시터를 분로하여 저항이 0,01 ... 0,1 옴인 일정한 저항을 포함하는 것이 유용합니다. 이러한 캐스케이드에서는 KP305 시리즈의 절연 게이트 트랜지스터를 사용할 수도 있습니다.

KN8UN2B 마이크로 회로(이전 명칭 K1US182B)는 K1US222B로, KI8UN1D(K1US181D)는 K1US221D 또는 이 시리즈의 다른 마이크로 회로로 교체할 수 있습니다. 해당 구조의 모든 게르마늄 저주파 저전력 트랜지스터가 출력으로 적합합니다. VD1 및 VD2 대신 저전력 게르마늄 다이오드(예: D2, D9, D18, D20, D311 시리즈)를 설치할 수 있습니다.

설명된 수신기의 경우 평균 주파수가 460 ... 500 kHz이고 대역폭이 2,1 ... 3,1 kHz인 모든 EMF가 적합합니다. 예를 들어 문자 인덱스 B, H, C가 있는 EMF-11D-500-3,0 또는 EMF-9D-500-3,0일 수 있습니다(예: 저자가 사용한 EMF-11D-500-3,0C). 문자 인덱스는 이 필터가 할당하는 반송파에 상대적인 측파대를 나타냅니다. 상위(B) 또는 하위(H) 또는 500kHz의 주파수가 필터 통과 대역의 중간(C)에 해당합니다. 수신기에서는 두 번째 국부 발진기의 주파수를 조정할 때 필터 대역폭보다 300Hz 아래로 설정되고 어떤 경우에도 상위 측파대가 강조 표시되기 때문에 이것은 중요하지 않습니다.

독자는 궁금해 할 수 있습니다. 왜 수신기의 EMF는 상부 측파대를 방출해야 하는 반면 160m 대역의 아마추어 라디오 방송국은 하부 측파대 방출로 작동합니까? 사실이 수신기에서 주파수를 변환 할 때 국부 발진기 주파수가 신호 주파수보다 높게 설정되고 중간 주파수가 차이로 형성되기 때문에 신호 스펙트럼이 반전됩니다.

인덕터의 경우 소형 트랜지스터 라디오 수신기의 IF 회로 (특히 Alpinist 라디오 수신기)의 트리머 및 스크린이있는 기성품 프레임이 사용되었습니다. 이러한 프레임의 스케치가 그림에 나와 있습니다. 2. 코일을 섹션으로 감은 후 원통형 자기 회로 3를 프레임 2에 놓고 트리머 1을 프레임에 나사로 고정한 다음이 디자인을 12x12X20mm 크기의 알루미늄 스크린으로 묶습니다.

아마추어 라디오 160미터

다른 자기 코어와 화면이 있는 프레임을 사용할 수 있습니다. 이 경우 코일의 회전 수는 실험적으로 지정됩니다. 예를 들어 SB-9 아머 코어에 코일을 감을 때 회전 수를 10% 줄여야 합니다. 코일은 대리 "리츠 와이어"(0,07개의 약간 꼬인 PEL 3 도체)로 감겨 있습니다. IF 회로에서 사용한 코일을 감은 와이어를 사용하는 것이 편리합니다. 첫 번째 로컬 발진기(L0,17)의 코일만 단일 코어 와이어 PEL 0,25 ... 5로 감을 수 있습니다. 감을 때 코일의 회전은 프레임 섹션에 고르게 분포됩니다. 통신 코일(L4)은 루프(L1)에 감긴다. 입력 회로 L2 및 L62의 코일은 각각 1회전을 포함하며, L15의 탭은 출력 회로에 따라 하단부터 세어 3번째 회전부터 만들어집니다. 코일 L43에는 9번째 턴부터 탭이 있는 XNUMX개의 턴이 포함되어 있으며 출력 회로에 따라 하단부터 계산됩니다.

코일 L4 및 L5가 있는 IF 회로는 변경 없이 기성품으로 사용됩니다. 코일 L4에는 LE 86X4 와이어 0,07회와 L5-15회 단일 코어 와이어 PELSHO 0,07 ... 0,1이 포함되어 있습니다.

두 번째 로컬 발진기 L6의 코일에는 86번째 턴의 탭이 있는 LE 4X0,07의 15턴이 포함되어 있습니다. 여기에서 IF 회로의 완성된 코일을 그림의 다이어그램에 따라 켜서 결합 코일과 함께 사용할 수 있습니다. 3(L6 루프 코일, L6a - 통신 코일). 설치하는 동안 리드 납땜의 극성을 엄격히 준수해야 합니다. 그렇지 않으면 국부 발진기가 여기되지 않습니다.

아마추어 라디오 160미터

입력 코일을 감는 데 어려움이 있는 경우 IF 회로로 교체할 수 있습니다. 이 경우 입력 필터 커패시터의 커패시턴스가 감소합니다. C1 - 최대 10pF, C2 - 최대 1 ... 1.5pF, C3 및 C4 - 최대 75pF. 사실, 이 경우 필터는 회로의 특성 임피던스가 높기 때문에 최적이 아닌 것으로 판명되지만 수신기는 상당히 만족스럽게 작동합니다. 4차 회로 커플링 코일(Lla)은 이 버전에서 저저항 안테나를 연결하는 데 사용되며(그림 XNUMX) XNUMX차 회로 커플링 코일은 사용되지 않습니다.

고정 저항기 - 소실 전력이 0,125 또는 0,25와트인 모든 유형. 볼륨 조절기 R11은 바람직하게는 기능적 특성 B를 갖는 가변 저항 SP-1이고 이득 조절기(튜닝 저항기 R8)는 SP5-16B 또는 다른 작은 크기입니다.

튜닝 커패시터 C6은 5개의 고정자와 6개의 회전자 플레이트를 포함하는 공기 유전체(KPV 유형)가 있는 튜닝 커패시터입니다. 플레이트의 수는 정확히 100kHz의 튜닝 범위를 얻기 위해 실험적으로 선택되었습니다. 범위가 더 넓으면 SSB 스테이션에 동조하기가 어렵습니다. 결국 수신기에 버니어가 없습니다. 이러한 커패시터가 없으면 40 ... 50pF 용량의 "스트레칭"커패시터를 직렬로 연결하여 트랜지스터 방송 수신기의 소형 KPI를 사용할 수 있습니다. 물론 튜닝 커패시터에 1:3 ~ 1:10의 감속도를 가진 가장 단순한 버니어를 장착하는 것이 유용할 것입니다.

고주파 회로(C1 - C9, C11, C14, C16 - C20), 세라믹, 유형 KD, KT, KM, KLG, KLS, K10-7 등에 사용되는 저용량 고정 커패시터. 운모 압축 커패시터 KSO 및 필름 소프트웨어 또는 PM도 적합합니다. 커패시터 C2는 PELSHO 0,8 와이어를 1,0 ... 10회 감은 PEL 15 ... 0,25 와이어 조각(하나의 라이닝) 형태로 만들 수 있습니다(다른 라이닝). 결과 커패시터의 용량은 전선의 권선을 풀거나 감아 쉽게 선택할 수 있습니다. 설정 후 회전은 접착제 또는 바니시로 고정됩니다.

수신기의 발진 회로, 특히 헤테로다인 회로에서는 PZZ, M47 또는 M75 그룹과 같은 정전 용량의 온도 계수(TKE)가 낮은 커패시터를 설치하는 것이 바람직합니다. 산화물(전해)을 포함한 나머지 커패시터는 모든 유형이 될 수 있습니다.

많은 커패시터의 커패시턴스가 수신기의 품질을 저하시키지 않고 넓은 범위에서 변경될 수 있다는 점에 유의해야 합니다. 따라서 커패시터 C14 및 C16은 500 ... 3300pF, C21 및 C23 -2700이 될 수 있습니다. 10000pF, C10, C12, C13, C15, C24 - 0.01...0.6uF. 산화물 커패시터의 커패시턴스는 다이어그램에 표시된 것과 2 ~ 3 배 다를 수 있습니다.

상대적으로 큰 용량의 커패시터 C26은 맥동 정류 전압의 필터링이 불충분 한 정류기뿐만 아니라 내부 저항이 높은 고도로 방전 된 배터리에서 수신기에 전원을 공급할 때 유용합니다. 다른 경우에는 커패시턴스를 50마이크로패럿으로 줄일 수 있습니다.

수신기에 필요한 부품이 없는 경우 약간의 변경이 있을 수 있습니다. 예를 들어 C16, VD1, R6, R7, C12 세부 정보를 제외하고 AGC 시스템을 거부할 수 있습니다. 다이어그램에 따라 더 낮은 EMF 출력 권선의 출력은 이 경우 공통 와이어에 연결됩니다. 전면 패널에 AGC가 없는 수신기에 IF 게인 컨트롤러를 배치하는 것이 좋으며, 컨트롤러에 긴 전선이 간섭을 받지 않도록 수신기 보드에 차단 커패시터를 설치하여 소스를 연결해야 합니다. 공통 와이어에 대한 VT3 트랜지스터. 커패시턴스는 0,01 ... 0,5 마이크로 패럿이 될 수 있습니다.

수신기가 고 저항 전화기에서만 작동하는 경우 트랜지스터 VT6, VT7 및 다이오드 VD2와 같은 출력 단계를 제외할 수 있습니다. 이 경우 DA9 칩의 결론 10와 2은 함께 연결되어 커패시터 C27에 연결되며 그 커패시턴스는 0,5μF로 줄일 수 있습니다.

소켓, 가변 저항 및 가변 커패시터를 제외한 수신기의 모든 부품은 편면 호일 유리 섬유로 만들어진 보드(그림 5)에 장착됩니다. K118 시리즈 미세 회로에 대한 연결 다이어그램이 작성되었지만 K122 시리즈 미세 회로를 사용할 때 변경이 필요하지 않습니다. 유연한 리드가 미세 회로의 핀아웃에 따라 기존 구멍으로 전달됩니다. 수신기의 안정성과 자기 여기 저항을 향상시키기 위해 공통 와이어를 형성하는 호일의 면적을 최대로 유지합니다.

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인쇄 배선은 에칭, 나이프 또는 커터로 홈을 자르는 등 모든 기술을 사용하여 수행할 수 있습니다. 후자의 버전에서는 쇠톱 날 조각에서 특별히 날카롭게 절단기를 사용하는 것이 편리합니다 (그림 6). 호일의 절연 홈은 도구를 좌우로 자주 흔들고 상대적으로 천천히 전진하여 절단됩니다. 약간의 기술을 사용하면 이러한 방식으로 보드가 다소 빠르게 "각인"됩니다.

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전계 효과 트랜지스터를 장착할 때 정전기 및 간섭 전압에 의한 고장으로부터 보호하기 위한 조치를 취해야 합니다. 트랜지스터의 단자는 얇고 유연한 도체로 서로 연결되며 단자가 보드에서 납땜 해제된 후 제거됩니다. 납땜 인두의 본체는 도체로 보드의 공통 와이어에 연결됩니다. 강압 변압기를 통해 주전원에서 전원이 공급되는 저전압 납땜 인두를 사용하는 것이 좋습니다. 트랜지스터 VT1의 단자를 직접 납땜할 때 전원 콘센트에서 납땜 인두 전원 플러그를 제거하는 것이 좋습니다.

인쇄 회로 기판은 7mm 두께의 부드러운 두랄루민으로 만들어진 수신기 섀시(그림 2)에 장착됩니다. 전면 패널(장식 오버레이로 닫혀 있음)에는 가변 커패시터 C6, 볼륨 컨트롤 R11 및 소켓 XS4, XS5가 강화되어 있습니다. 나머지 소켓인 게인 컨트롤 R8은 섀시의 후면 벽에 있습니다. U자형 섀시 커버는 더 얇은 반경질 두랄루민으로 제작되었습니다.

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섀시의 보드 및 부품 위치는 그림에 나와 있습니다. 8 및 완성 된 수신기의 모양-그림. 9.

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Pic.8

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케이스 (섀시)의 디자인이 다를 수 있으므로 다음 규칙을 준수하는 것이 중요합니다. 튜닝 커패시터를 첫 번째 로컬 발진기의 코일, 안테나 소켓-입력 회로 근처 및 이득 제어-트랜지스터 VT3 근처에 최대한 가깝게 배치하십시오. 볼륨 컨트롤과 전화 잭은 어디에나 위치할 수 있지만 연결 도체의 길이가 몇 센티미터인 경우 차폐 와이어를 사용해야 하며 그 브레이드는 보드의 공통 와이어와 섀시에 연결되어야 합니다. 수신기를 설치하기 전에 설치를 주의 깊게 확인하고 오류를 제거해야 합니다. 그런 다음 수신기를 켜고 avometer로 트랜지스터 및 미세 회로의 작동 모드를 확인하십시오. 출력 트랜지스터 (VT6 및 VT7)의 이미 터 전압은 약 5,5V 여야합니다 (모든 값은 공급 전압 9V로 표시됨). AF 증폭기의 성능은 구성표에 따라 올바른 저항 R13의 출력을 핀셋으로 만져서 확인합니다. 교류 배경이 헤드폰에서 들려야합니다.

트리밍 저항 R3의 엔진이 움직일 때 트랜지스터 VT2의 드레인 전압은 5 ... 8,5V에서 8V로 변경되어야합니다. 트랜지스터 VT1의 전류는 저항 R3 양단의 전압을 측정하여 결정됩니다. 0,3 ... 1V이어야하며 이는 0,8 ... 2,5mA의 전류에 해당합니다. 전류가 부족하면 위에서 설명한 것처럼 첫 번째 게이트에 바이어스를 적용하고 전류가 과도하면 저항 R1의 저항을 증가시켜야 합니다.

로컬 발진기의 성능은 avometer의 프로브를 커패시터 C13 또는 C24의 단자에 연결하여 확인합니다. 전압은 5 ... 7 V 여야합니다. 코일 L3 및 L6의 리드를 닫으면 전압이 0,5 ... 1,5 V 감소하여 생성이 있음을 나타냅니다. 생성이 없으면 결함 부품을 찾아야 합니다(일반적으로 인덕터 또는 트랜지스터로 판명됨).

수신기 섀시에 보드를 설치하기 전에 위의 모든 작업을 수행하는 것이 편리합니다. 튜닝 커패시터 C6과 볼륨 컨트롤을 연결할 수 없습니다.

추가 조정은 수신기 회로를 원하는 주파수로 조정하는 것입니다. 이 경우 최소한 가장 단순한 표준 신호 발생기(GSS)를 사용하는 것이 바람직하다. 섀시에 보드를 설치하고 누락 된 연결을 만든 후 GSS에서 트랜지스터 VT20의 게이트로 주파수 1000kHz의 변조되지 않은 신호를 공급합니다 (3 ... 500pF 용량의 커패시터를 통해). L4C17 IF 회로는 커패시터 C12에서 avometer로 측정되는 최대 AGC 전압으로 조정됩니다. GSS 출력 신호의 진폭은 AGC 전압이 0,5...1V를 초과하지 않도록 유지되어야 합니다. 동시에 이득 제어 R8은 트랜지스터 VT3의 드레인 전압이 5...6V가 되는 위치로 설정됩니다. 둘째. 로컬 오실레이터는 비트가 얻어질 때까지 조정됩니다. 증폭기(34)의 출력에 연결된 전화기의 큰 휘파람 소리입니다. L4C17 회로는 최대 비트 볼륨으로 조정될 수도 있습니다.

동일한 커플 링 커패시터를 통해 GSS 신호를 트랜지스터 VT1의 첫 번째 게이트에 적용한 후 (입력 회로를 끌 필요가 없음) GSS를 EMF 통과 대역의 평균 주파수로 조정하고 최대 AGC 전압 또는 수신기 출력의 비트 톤 최대 볼륨에 따라 커패시터 C9 및 C11의 커패시턴스를 선택하십시오. 동시에 L6 코일의 트리머는 두 번째 국부 발진기의 주파수를 EMF 통과 대역의 낮은 컷오프 주파수 근처에 설정해야 합니다. EMF-9D-500-3.0V 필터를 사용하고 오실레이터를 500kHz 이상으로 튜닝하면 500,3kHz의 주파수에서 낮은 비트 톤이 나타나고 503kHz의 주파수에서 톤이 상승했다가 사라집니다. 다른 주파수 필터를 사용하면 그에 따라 GSS 설정이 변경되지만 현상의 그림은 동일하게 유지됩니다.

조정의 마지막 단계는 첫 번째 국부 발진기와 입력 필터의 회로를 조정하는 것입니다. GSS에서 XS1880 소켓으로 2kHz의 주파수 신호를 적용한 후 수신기는 L3 코일 트리머를 회전하여 이 주파수로 조정됩니다. 설정 커패시터 C6의 회전자는 중간 위치에 있어야 합니다. 코일 L1 및 L2의 트리머는 최대 수신 볼륨을 설정합니다.

마지막으로 수신기의 튜닝 범위를 측정하고(아마추어 대역 160m 전체를 커버해야 함) 범위 가장자리에서 감도 감소를 확인합니다. 1,4배를 넘지 않으면 입력 필터의 대역폭이 충분하다. 그렇지 않으면 확장하기 위해 결합 커패시터 C2의 커패시턴스가 약간 증가합니다. 최종적으로 수신기의 입력 회로를 조정하고 아마추어 스테이션에서 신호를 수신할 때 최적의 IF 게인을 설정합니다.

GSS가 없는 경우 IF 경로는 수신기 출력에서 최대 잡음으로 조정되고 두 번째 국부 발진기의 주파수는 이 잡음의 톤에 따라 설정됩니다. 두 번째 로컬 오실레이터가 EMF 통과대역의 중앙에 맞춰지면 노이즈 톤이 가장 낮아집니다.

이 튜닝 단계에서 잡음의 주요 부분이 트랜지스터 VT1의 첫 번째 단계에서 오는지 확인해야 합니다. 이를 위해 EMF 입력 권선의 결론이 닫힙니다 (커패시터 C9가 납땜 됨) - 소음량이 크게 감소해야합니다. 커패시터 C9 및 SP는 최대 잡음에 따라 선택되어 저항 R8의 슬라이더를 최대 이득 위치로 설정합니다.

로컬 오실레이터 회로와 입력 회로는 아마추어 스테이션을 수신할 때 조정됩니다. 이를 감지하기 위해 안테나는 20 ... 40 pF 용량의 커패시터를 통해 트랜지스터 VT1의 첫 번째 게이트에 연결할 수 있습니다. L3 코일의 트리머로 수신 범위를 설정한 후 L2C4 회로를 최대 수신 볼륨으로 조정한 다음 안테나를 XS2 소켓으로 전환하여 최종적으로 양쪽 입력 필터 회로를 조정합니다. 무선에서 변조되지 않은 반송파를 찾고 커패시터 C9로 수신기를 재구성하여 두 번째 국부 발진기의 주파수 설정을 명확히 할 수 있습니다. 커패시턴스가 감소함에 따라 수신기는 주파수를 조정하고 비트 톤은 약 300Hz의 주파수에서 나타나고 약 3kHz의 주파수에서 사라집니다. IF 게인은 튜닝된 저항 R8로 설정하여 수신기 자체의 노이즈가 안테나 없이 조용히 들리도록 하고, 길이가 10m 이상인 외부 안테나를 연결하면 눈에 띄게 증가합니다. 충분한 수신기 감도.

테스트 중에이 라디오는 저녁에 실내 안테나에서 Karelia, 발트해 연안 국가, Transcaucasia, Volga 지역 및 서부 시베리아를 포함하여 소련의 유럽 및 아시아 지역에 위치한 많은 아마추어 라디오 방송국의 신호를 수신했습니다.

문학

Polyakov V. 단파 관측기 수신기.- Radio, 1976, No. 2, p. 49-52.
Polyakov V. 단파 관측기 수신기의 개선.- Radio, 1976, No. 7, p. 55, 56.
Polyakov V. 단파 관측기 수신기 입력의 대역 통과 필터 Radio, 1976, No. 10, p. 56.
Kazansky I. V., Polyakov V. T. 단파의 ABC.- M.: DOSAAF, 1978.

저자: V.Polyakov

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