|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 발전기 램프용 공기 냉각 시스템. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
라디오 방송국용 소형 전력 증폭기(PA)를 구축할 때 램프를 켜는 것 외에 다른 대안이 없습니다. 이것은 대부분의 최신 브랜드 앰프에 튜브가 사용되기 때문에 외국 사례에서도 확인되었습니다. 증폭기의 중요한 구조 요소 중 하나는 램프 냉각 시스템이라고 할 수 있습니다. 문헌에는 그러한 시스템의 설계에 대한 정보가 거의 없으며 이것은 아마도 "앰프 산업"에서 가장 큰 "빈 공간"일 것입니다. 한편, 이 정보는 중요합니다. PA의 레이아웃은 냉각 시스템의 설계에 따라 달라지고 잘못된 결정의 경우 힘든 재작업이 필요하기 때문입니다. 냉각 시스템은 즉시 올바르게 수행되어야 합니다. 제안된 기사는 발전기 램프용 공랭식 시스템의 설계 매개변수에 대한 실질적인 정당성을 제시합니다. 냉각 시스템 및 측정 기술 테스트를 위한 평가 매개변수 선택 강력한 발전기 램프의 여권에서 제조업체는 냉각 조건과 구조 요소의 최대 허용 온도를 나타냅니다 [1]. 따라서 애노드 방열판의 최대 온도 \a max- 램프의 냉각은 팬[1]에 의한 공기 공급(소비)에 따라 달라집니다. 따라서 공기 흐름을 가장 효율적으로 사용하기 위해서는 증폭기의 공기 경로가 최소한의 공기 역학적 항력(이하 항력)을 가져야 합니다. 일반적으로 팬의 위치, 라디오 튜브의 모양, 패널 및 공기 덕트의 구성 때문입니다. 덕트에서 이동하는 흐름은 속도 v, m/s 및 유속 V=vs, m으로 특징지어집니다.3/s, 여기서 s는 속도가 측정되는 장소에서 공기 덕트의 단면적, m2 [2]. 공기 흐름 경로에 저항이 있으면 속도가 감소하여 공급 손실이 발생합니다. 이 값은 공기 경로의 저항을 추정하는 데 사용할 수 있습니다. 따라서 냉각 시스템의 비교 테스트에서 두 번째 평가 매개변수는 % AV = [(Vb-V) / Vb] -100%로 표시되는 AV 공급 감소 값입니다. 어디서? V - 송풍 시스템의 팬 공급, m3/ h; Vb - 비교가 이루어지는 기본 버전의 팬 공급, m3/ s. 예를 들어, 빈 덕트에 설치된 팬의 공급, Vb = 120m3/시간 라디오 튜브가 있는 패널을 덕트에 배치하면 유량이 53m로 감소했습니다.3/시간 저항으로 인한 사료 감소는 AV = [(120-53)/120]-100% = 56%. 두 번째 보조 매개변수는 작동하는 라디오 튜브 없이 냉각 시스템을 비교할 때 사용할 수 있습니다. 실험을 위해 표준 패널, 내경 84mm의 공기 덕트 및 팬으로 구성된 GU-112B 램프 송풍 시스템을 테스트했습니다. 다양한 냉각 시스템과 개별 요소를 테스트할 수 있었습니다. 테스트 중에 라디오 튜브는 열 발생기로 작동했습니다. 양극에 공급된 모든 RA 전원은 열로 변환되었습니다. 공기 공급은 공기 덕트 바로 뒤에 위치한 베인 풍속계(환기 시스템 테스트용으로 설계됨) [2]에 의해 결정되었습니다. 열전쌍이 있는 M838 디지털 멀티미터로 온도를 측정했습니다. 측정 오차는 t < 3°C에서 ±150°, t > 3°C에서 ±150%였습니다. 온도는 측정 모드에서 램프 작동 XNUMX분 후에 측정되었습니다. 축류 팬 냉각 시스템 실제로 라디오 램프를 불어내는 데는 측면, 축 공급, 축 배출 및 축 XNUMX팬 공급 및 배출의 네 가지 옵션이 있습니다. 최적의 것은 실질적으로 냉각 효율에 의해 결정되었습니다. 테스트를 위해 임펠러 직경이 4658mm이고 n = 110rpm인 축방향 완전 금속 팬 TYP 2200N이 사용되었습니다. 빈 덕트의 팬 공급 - 120m3/ s. 측면 송풍(그림 1)을 사용하면 냉각 공기가 램프의 방열판 핀 일부만 통과하고 냉각 표면이 9...21배 감소합니다(표 1). 공기 속도를 높여 냉각을 개선할 수 있지만 이렇게 하면 팬의 크기와 소음이 증가합니다. 제도의 비효율은 명백하다. 제조업체는 또한 축방향 기류용으로 설계된 램프에 측면 기류를 사용하는 것을 권장하지 않습니다[1].
배기(그림 2) 및 공급(그림 3) 송풍 시스템의 테스트 결과는 표에 나와 있습니다. 2.
측정 결과 배기 시스템(53m3/h)의 팬 유량이 급기 시스템(2,4m22/h)보다 XNUMX배 높은 것으로 나타났습니다.3/시간). 보다 정확하게 측정할 수 있는 방열판 온도로 비교하면 RA = 130W에서 공급 회로에서 tAmax = 240°C에 도달하고 RA = 126에서 배기 회로에서 tAmax = 460°C에 도달합니다. W. 따라서 배기 팬은 급기 팬보다 약 XNUMX배의 열을 제거합니다. 전기 회로를 다루는 데 익숙한 사람에게는 이러한 결과가 예상치 못한 것처럼 보일 수 있습니다. 실제로 모든 저항은 전원의 어느 쪽에 있든 관계없이 동일한 전압 강하를 일으킵니다. 공기 이동의 법칙은 옴의 법칙과 다르며 이 경우 패널이 있는 램프의 공기 역학적 저항은 팬의 위치에 따라 다릅니다. 얻은 결과는 다음과 같이 설명됩니다. 축류 팬을 떠나는 공기 흐름은 직진이 아니라 소용돌이(꼬인 로프의 실처럼 꼬임)이며 패널의 환형 슬롯에 수직이 아닌 비스듬히 들어갑니다(그림 3). 패널에 들어가는 소용돌이치는 공기는 비스듬히 물에 던져진 돌처럼 행동합니다. 침몰하기 전에 반복적으로 튕겨 나옵니다. 따라서 팬 흐름의 82%는 개별 흐름 레이어 간의 마찰로 인해 손실됩니다. 이것은 열 분산을 크게 손상시킵니다.
배기 팬이 진공 상태에서 작동할 때 램프를 통해 직선 흐름이 흐르므로 공급 감소량이 훨씬 적습니다. 이 경우 주로 음극과의 정면 충돌에 의한 것이다. 불충분한 공기 공급은 두 가지 방법으로 증가할 수 있습니다. 더 강력한 팬을 사용하거나 첫 번째 팬과 동축으로 두 번째 팬을 설치합니다. 이중 팬 송풍기 시스템을 테스트하여 최상의 방법을 결정했습니다. 연결된 팬의 공급 효율은 팬 사이의 거리에 따라 달라집니다. 30mm 거리에서 이송 증가율은 5%였습니다. 분명히 그 이유는 첫 번째 팬에서 나오는 소용돌이치는 공기 흐름이 최적이 아닌 각도로 두 번째 팬의 블레이드에 부딪히고 이 블레이드에 의해 포착되지 않고 반사되기 때문입니다. 거리가 100mm로 증가하면 첫 번째 팬의 공기 흐름이 축 방향이 되고 두 번째 팬의 블레이드에 더 성공적으로 포착되기 때문에 흐름이 30% 증가합니다. 분명히 거리가 멀어지면 두 번째 팬의 효율이 높아질 것입니다. 그러나 덕트가 길면 크기가 커지고 레이아웃이 복잡해집니다. 따라서 이중 팬의 사용은 정당화되지 않습니다. 두 가지 에너지 소스(변환기)의 공동 작동은 항상 어려운 작업이었으며 특수 기술 솔루션을 사용해야 했습니다. 분명히 팬의 조정된 작동을 위해서는 팬 사이의 거리, 블레이드의 모양 및 상대 위치를 선택하고 플레이트의 "정류" 공기 흐름을 설치해야 합니다. 어쨌든 이 작업은 이미 "앰프 엔지니어링"의 범위를 벗어났습니다. 축 방향 4 팬 공급 및 배기 공기 흐름이 그림 XNUMX에 나와 있습니다. 넷.
표에 주어진 측정 결과에 따르면. 도 3에서 배기 회로에 20차 급기 팬을 연결한 후 공기 공급량은 8%만 증가하고 tAmax는 XNUMX% 감소함을 알 수 있다. 따라서 두 번째 공급 팬을 사용하는 것은 비효율적입니다. 이 현상에 대한 이유는 이미 위에서 논의되었습니다.
축류 팬을 사용한 다양한 송풍 옵션의 테스트 결과에 따르면 다음과 같은 결론을 내릴 수 있습니다. 1. 필요한 공기 공급을 제공하는 단일 팬이 있는 배기 냉각 시스템이 최적입니다. 2. 흐름을 증가시키기 위해 두 번째 팬을 사용하는 것은 모든 냉각 시스템에 적합하지 않습니다. 축 팬이 있는 배기 냉각 시스템의 설계 매개변수 정당화 PA = 460W이고 램프 방열판과 공기 덕트 사이의 간격 B가 7mm일 때 팬과 양극 방열판 사이의 거리 A는 50, 80, 115, 150 및 210mm로 설정되었습니다. 측정 결과는 그래프에 표시됩니다(그림 5).
거리 A가 50mm로 감소하면 램프의 방열판이 팬 앞의 난류 영역으로 들어가고 냉각 성능 저하로 인해 tAmax가 10% 증가합니다. 팬을 크게 제거하면 긴 덕트 벽과의 마찰로 인한 공기 운동 에너지 손실이 증가하여 냉각 성능도 저하됩니다. 최상의 냉각 조건은 1,0...1,2 팬 직경과 동일한 A에서 제공됩니다. 팬 앞의 공기 온도는 공기 덕트 벽을 통한 냉각으로 인해 양극에서 멀어짐에 따라 97°C에서 49°C로 감소합니다. 더 나은 열 전달을 위해 최소 두께를 가져야 합니다. 블레이드의 온도는 팬으로 유입되는 공기 흐름의 온도보다 낮습니다. 이는 팬을 빠져나가는 뜨거운 공기가 외부와 집중적으로 혼합되어 빠르게 자체 냉각되어 팬 블레이드의 외부를 냉각시키기 때문입니다. 같은 이유로 A가 감소하면 팬 앞의 뜨거운 공기의 온도보다 블레이드의 온도가 더 천천히 상승합니다. 측정 결과는 표에 나와 있습니다. 도 4는 PA = 770W 및 A = 115mm에서 갭 B의 크기에 대한 tAmax의 의존성을 보여준다.
간격 B = 0인 경우 방열판의 측면은 열 전달에 참여하지 않으며 양극 온도는 최대입니다. B = 7mm에서 히트 싱크의 측면이 냉각에 참여하기 시작했기 때문에 tAmax는 15°C 감소했습니다. 간격 B가 17mm로 증가함에 따라 tAmax는 5°C 더 감소했습니다. 간격이 커질수록 방열판 외부의 풍속이 높아지므로 냉각 개선은 가능하지만 이전 경험과의 차이는 측정오차를 넘지 않는다. 따라서 램프 방열판의 외부 표면을 효과적으로 냉각하려면 5 ~ 10mm의 간격이면 충분합니다. 이상의 결과를 고려하여 GU-84B 램프용 배기 냉각 시스템을 제작하여 시험하였다(Fig. 6).
측정 결과 RA = 770W에서 tAmax가 달성된 것으로 나타났습니다. 이 경우 팬 블레이드의 온도는 73 ° C이므로 최대 전력의 모든 금속 팬이 더 큰 신뢰성을 제공합니다. 플라스틱 부품이 있는 팬의 경우 최대 허용 작동 온도는 최대 60°C입니다[3,4]. PA가 0W에서 770W로 증가함에 따라 tAmax는 36°C에서 207°C로, 음극의 경우 120°C에서 145°C로 증가했습니다. 따라서 최대 열 체계에서도 램프의 음극 부분을 냉각하려면 배기 팬이면 충분합니다. 무화과에. 그림 7은 RA = 770W에서 가열 시간과 RA = 0에서 냉각 시간에 대한 tAmax의 종속성을 보여줍니다. 모든 전압을 적용한 후 램프가 완전히 예열되는 데 걸리는 시간은 10분입니다. 36 °C까지 냉각 시간 - 11분. 양극 냉각 그래프를 사용하면 전송 모드가 아니라 위험한 전압을 차단하는 데 필요한 시간이 지난 후 양극 온도를 측정하기 위한 온도 보정을 계산할 수 있습니다. 그림의 의존성. 7은 비효율적인 냉각 시스템에서도 증폭기가 CW 및 SSB 모드에서 작동할 수 있는 이유를 설명합니다.
일상적인 작업에서 전송 시간은 일반적으로 1 ~ 2 분을 초과하지 않으며 램프는 예열 할 시간이 없으며 수신 중에는 빠르게 냉각됩니다. 따라서 CW 및 SSB 모드의 송풍 강도는 연속 방사보다 몇 배 더 낮을 수 있습니다. 원심 팬이 있는 냉각 시스템 원심 팬이 있는 8개의 송풍 시스템이 테스트되었습니다. 측면 흐름으로 공기를 공급하십시오(그림 9).
테스트를 위해 30mm 너비와 92mm 직경의 임펠러가 있는 원심 팬을 사용했으며 전기 모터 KD-3,5As n = 1400rpm으로 회전했습니다. 빈 공기 덕트의 팬 공급 - 90m3/시간. 테스트 결과(표 5)는 동축 흐름이 있는 공급 원심 팬이 가장 효율적이라는 것을 보여주었습니다. 그것의 공기 흐름은 직선적이며 축류 팬보다 속도 v가 더 빠릅니다. 동일한 공기 공급으로 운동 에너지는 v에 비례하므로 훨씬 더 큽니다.2. 고속 직선 공기 흐름은 공기 경로의 저항을 더 잘 극복하고 램프와 접촉하여 더 큰 열 전달을 제공합니다. 팬은 최상의 조건에서 작동합니다. 차가운 공기가 여기에 공급되므로 가벼운 플라스틱 임펠러를 사용하여 베어링의 부하를 줄이고 수명을 연장할 수 있습니다. 전기 모터는 입력 구획의 벽에 의해 RF 방사로부터 차폐됩니다. 다공성 청동으로 만든 베어링이 있는 전기 모터를 사용하여 소음 수준을 최소화할 수 있었습니다.
측면 흐름(그림 10)으로 공급 시스템을 송풍하는 비효율성은 테스트 없이도 볼 수 있습니다. 벽에 부딪히는 공기가 대부분의 운동 에너지를 잃고 나서야 튕겨져 램프로 가기 때문입니다. 이 시스템과 다른 시스템의 성능을 비교하기 위해 측정이 수행되었습니다. 테스트 결과(표 6)는 흡입 구획의 최소 치수, 즉 실제로 측면 배출구가 있는 덕트의 연속인 경우. 이 경우 흐름은 동축 흐름(그림 8, 표 6)과 비교하여 2,8배 적고 tA max는 70°C 또는 1,7배 높습니다.
측면 흐름 시스템의 장점은 환기 장치의 설치를 단순화한다는 것입니다. 램프의 양쪽에 배치할 수 있으며 PA 본체의 작은 높이를 유지합니다. 단점은 공기 흐름을 돌릴 때 팬 공급(80 ... 85%)의 상당한 손실로 인해 최악의 열 발산입니다. 이 시스템은 브랜드 UM에서 사용됩니다. 공기 흐름이 적은 소형 램프(GU-74B, GU-91B)를 사용할 때 효율적이다[5]. 램프 냉각에 대한 양극 장착의 영향 "양극 마운트" 유무에 관계없이 램프 냉각에는 큰 차이가 없습니다. 독점적인 양극 링에 고정된 램프와 그러한 장착이 없는 램프의 tA max를 반복적으로 비교하면 그 차이는 측정 오류(ceteris paribus) 이내였습니다. 램프를 안정적으로 고정하려면 양극 링으로 고정해야 합니다. 그러나 사용자가 양극 링이 없는 패널을 가지고 있는 경우에도 사용할 수 있습니다. 지침은 패널의 램프를 고정하여 램프가 양극 쪽에서 눌러진 상태에서 두 번째 그리드의 링에 초점을 맞추도록 허용합니다[1]. 이러한 고정을 구현하기 위해 누락 된 브랜드 양극 링 대신 애노드 측에서 램프를 누르기 위해 절연체에 스톱이 배치되는 에어 덕트가 설치됩니다. 이 방법은 축류 팬이 있는 배기 냉각 회로를 사용할 때 특히 편리합니다. SSB 및 CW 모드에서 팬 흐름 결정 위의 모든 측정 결과는 연속 방사 모드의 시뮬레이션에 해당하는 램프 작동 10분 후에 얻은 것입니다. SSB 및 CW의 경우 양극의 평균 발열량이 훨씬 적습니다. 이 경우 팬 속도(따라서 소음)를 크게 줄일 수 있습니다. 전송 작업 기간, RX/TX 시간 비율, 방사 유형, 무부하 전류 및 SSB 신호의 피크 계수에 따라 양극에서 소비되는 평균 전력이 여러 번 감소할 수 있습니다. 예를 들어 CW를 작동할 때 일시 중지를 고려하면 평균 전력은 "튜닝" 모드의 60 ~ 70%가 됩니다. 수신 중에는 램프가 빠르게 냉각됩니다(그림 7 참조). 1:1의 RX/TX 비율과 1...2분의 전송 시간을 가정하면 수신 시간은 램프의 평균 열 손실 계산에 포함될 수 있습니다. CW 모드에서는 연속 방사보다 약 3배 정도 적습니다. 발견된 계수와 증폭기의 효율을 사용하여 테스트된 시스템이 램프를 냉각할 수 있는 출력 전력을 쉽게 계산할 수 있습니다. 그러나 이것은 여러 가지 가정을 기반으로 한 대략적인 계산입니다. CW 및 SSB 모드에서 애노드의 정확한 열 방출 계산은 복잡하고 정당하지 않습니다. 실제 작동 조건에서 양극 온도에서 필요한 팬 흐름(회전)을 결정하는 것이 더 쉽습니다. 예를 들어, GU-43B[6]의 UM 냉각 시스템에서 SSB 작동 중에 램프의 열 보호가 15분 후에 작동하도록 팬 속도가 감소되었습니다. 이것은 모든 실제 작업에 충분합니다. 조정 결과 중간 볼륨에서 팬 소음이 스피커 소음보다 작아졌습니다. 잘 실행된 공기 흐름 시스템은 운영자에게 스피커에 대한 편안한 무선 통신을 제공하고 라디오 튜브는 계획된 리소스를 완전히 작동시킵니다. 냉각 시스템 작동 중 소음 감소 냉각 시스템의 작동에는 전기 모터와 팬 블레이드라는 두 가지 주요 사운드 소스가 수반됩니다. 덕트의 흐름으로 인해 약간의 소음이 발생합니다. 베어링은 전기 모터의 주요 사운드 소스입니다. 따라서 다공성 청동으로 만든 특수 저소음 플레인 베어링을 사용해야 합니다. 정류자 모터에서 브러시가 정류자와 마찰할 때 소음이 발생합니다. 원심 팬 모터의 장착 방법에 특별한 주의를 기울여야 합니다. "달팽이"의 몸체에 부착된 모터의 소리가 소리 공명으로 증폭됩니다. 따라서 UM 본체에 부착해야 합니다. 거대한 섀시의 경우 모터는 강력한 진동 여기자가 아니며 크기와 무게로 인한 차체의 공진 주파수는 방해 주파수보다 훨씬 낮습니다. 모터의 진동을 줄이려면 전압을 낮추어야 하는데, 이러한 조치와 진동 차단을 통해 전기 모터의 소리 공명을 완전히 제거할 수 있었습니다. 임펠러가 회전할 때 강한 소리가 납니다. 따라서 다음 작업은 블레이드가 공기와 만나는 속도를 줄이는 것입니다. 이 문제는 원심 팬을 사용하여 성공적으로 해결되었습니다. 냉각 시스템의 출구에 설치된 축류 팬의 소리는 주변 공간에 자유롭게 퍼집니다. 원심 팬에서 음파가 발생하는 임펠러 작동 영역은 이중 음향 스크린에 의해 작업자와 분리됩니다. 첫 번째는 팬 케이스("달팽이")이고 두 번째는 PA 케이스의 벽입니다. 또한 원심 팬에서는 임펠러 블레이드가 반복적으로 작동하여 공기가 가속됩니다. 각 블레이드는 흐름의 움직임을 점차 증가시켜 공기와의 충돌 속도와 소음이 축류 팬보다 적습니다. 충격 속도가 감소함에 따라 소리의 주파수가 감소하고 우리 귀의 최소 감도 영역으로 이동합니다. 엑시얼 팬 사용 시 송풍기 시스템 최적화로 소음을 줄였습니다. 공급 냉각 시스템과 비교하여 최적의 매개변수로 배기 냉각 시스템을 사용하면 팬 흐름과 블레이드 속도를 2,5~3배 줄일 수 있습니다. 증폭기의 뒷면에 팬을 배치하여 약간의 소음 감쇠를 얻을 수 있습니다[6]. 이 경우, 오니에이터의 경우 앰프 하우징은 음향 실드입니다. 다음 방법은 가능한 가장 큰 직경의 축 팬을 사용하지만 임펠러의 회전 속도를 줄이는 것입니다. (동시에 램프를 통과하는 공기의 속도는 변하지 않습니다.) 블로잉 중 완전한 사운드 간섭을 제거할 수는 없지만 잘 만들어진 PA에서는 매우 미미합니다. 위의 방법은 모든 램프에서 좋은 결과를 얻을 수 있습니다. 테스트 결과의 결론 1. 램프를 냉각시키기에 충분한 전력을 가진 단일 팬을 사용하는 것이 가장 효율적입니다. 이중 팬 시스템의 사용은 정당하지 않습니다. 2. 공기 흐름 구성의 특성으로 인해 축류 팬은 직접 흐름을 생성하고 배기 냉각 시스템에서 보다 효율적으로 작동하고 원심 팬은 공급 냉각 시스템에서 작동합니다. 3. 냉각 시스템 테스트 결과에 따라 가장 효과적인 두 가지 설계가 결정되었습니다. 모든 매개변수를 종합하면 원심 팬의 동축 흐름을 사용하는 공급 냉각 시스템이 가장 좋습니다. 이것은 환기 장치의 최대 효율, 최소 소음, 그리고 차가운 공기를 공급하는 팬의 안정적인 작동을 보장합니다. 단점 - 입력 구획의 설치 복잡성, 구성 요소 시장에서 필요한 팬 및 전기 모터의 보급률이 낮고 비용이 많이 듭니다. 두 번째 옵션은 축류 팬이 있는 배기 냉각 시스템입니다. 단점은 소음 수준 증가와 팬 가열입니다. 그리고 장점은 최소 치수와 여러 설치 단순화입니다. 또한 축류 팬은 원심 팬보다 훨씬 저렴하며 필요한 크기는 부품 시장에서 쉽게 찾을 수 있습니다. 두 냉각 시스템 모두 정당하며 최종 선택은 구성 요소의 가용성, 앰프의 레이아웃 및 설계 작성자의 의견에 따라 달라집니다. 램프 과열 보호 금속과 세라믹은 열팽창 계수가 다릅니다. 최대 허용 램프 온도를 초과하면 팽창으로 인한 기계적 응력이 세라믹의 인장 강도를 초과할 수 있습니다. 결과적인 미세 균열은 급속한 진공 손실로 이어질 것입니다. 전문 PA의 환기 장치가 고장난 경우 램프 보호는 공기 흐름 센서를 사용하여 수행됩니다. 공기 흐름이 없으면 에어로컨택트가 트리거되고 자동화가 램프의 전원을 차단합니다. 리드 스위치는 공기 접촉 장치로 가장 자주 사용되며 공기 흐름에 의해 회전하는 이동 가능한 플레이트에 장착된 소형 자석에 의해 작동됩니다. 이 보호 기능에는 두 가지 단점이 있습니다. P 회로가 디튜닝될 때 램프가 과열되는 것을 방지하지 못하고 소형 램프가 끊어지면 공기 흐름이 기계적 센서를 트리거하기에 충분하지 않습니다. 에어로컨택트의 안정적인 작동을 달성할 수 없는 경우 릴레이 보호 회로를 사용할 수 있습니다(그림 11).
모터 회로가 열린 경우 제어 릴레이 K1의 전원이 꺼지고 접점 K1.1이 닫히고 실행 릴레이 K2가 켜지면 접점 K2.1로 램프가 꺼집니다. 보호 작동은 VD2 LED로 표시됩니다. 차단이 제거된 후 모터 회로의 전류로 인해 K1이 작동하고 K1.1 접점이 열리고 보호 회로가 원래 상태로 돌아갑니다. 모터 회로의 전류가 초과되면 FU1 퓨즈가 끊어지고 보호 회로가 열린 것처럼 작동합니다. 팬의 고장 또는 정전으로 인해 팬이 비상 정지될 수 있습니다. 이 경우 과열에 대한 보편적인 보호 수단은 동일한 하우징에 배터리가 있는 별도의 비상 팬이 있다는 것입니다. 표준 팬이 정지하면 작업자는 지침 [5]에서 요구하는 대로 에어 덕트 위의 증폭기 하우징에 비상 팬을 설치하고 램프를 1분 동안 냉각합니다. 양극에서 과도한 열 방출이 발생하는 경우(예: P-루프의 디튜닝으로 인해) 공칭 공기 공급이 충분하지 않습니다. 이 경우 램프를 보호하려면 최대 온도를 지속적으로 모니터링해야 합니다. 가장 뜨거운 지점은 양극 라디에이터의 내부 상부에 있습니다. 환기 장치의 일정한 작동 모드에서 양극 뒤의 공기 온도와 양극 온도는 엄격하게 정의된 관계에 있습니다(그림 6 참조). 따라서 양극의 온도가 아니라 양극 뒤의 공기의 온도를 제어하는 것이 더 쉽습니다. 냉각 시스템을 장착한 후 양극 뒤의 온도 필드에 대한 데이터를 실험적으로 얻을 필요가 있습니다. 그런 다음 응답 온도가 70 ... 120 ° C 일 수있는 온도 센서가 덕트의 해당 지점에 배치됩니다. 온도 센서 SA2의 접점이 닫히면 릴레이 K2가 활성화되고 접점 K2.1이 램프를 끕니다(그림 11). 작동 후 접점 SA2는 양극에서 열이 제거되는 동안 한동안 닫힌 상태를 유지합니다. 보호 작동은 VD2 LED로 표시됩니다. 램프가 냉각되면 보호 회로 자체가 원래 상태로 돌아갑니다. 증폭기 케이스에 냉각 시스템 배치 앰프는 전통적으로 "DESK TOP" 유형의 수평 케이스를 사용합니다. 이러한 이유로 역사적으로 발전하고 오래된 유리 램프에 합리적인 레이아웃이 "자동"으로 블로우 램프로 옮겨졌습니다. 전통적인 디자인을 유지하고 환기 장치의 설치를 단순화하기 위해 소형 GU-74B(또는 GU-91B)의 병렬 연결과 측면 흐름이 있는 급기 흐름을 사용했습니다. 그러나 공기 회전 중 큰 손실로 인해 이 회로는 고전력 램프에 적합하지 않습니다(표 6 참조). 주어진 전력의 증폭기는 하나의 큰 램프에서 만드는 것이 항상 더 쉽고 저렴합니다. 따라서 강력한 증폭기의 레이아웃은 가장 효율적인 냉각 시스템의 설치를 보장해야 합니다. 이를 위해서는 기존의 가로형 "DESK TOP" 케이스를 버리고 "MINI-TOWER" 타입의 세로형 케이스를 사용해야 합니다. 가장 효율적인 동축 흐름 원심 팬 냉각 시스템 또는 가장 단순한 축 팬 배기 냉각 시스템을 성공적으로 호스팅합니다(그림 12).
문학
저자: V. Klyarovsky(RA1WT), Velikie Luki
터치 에뮬레이션을 위한 인조 가죽
15.04.2024 펫구구 글로벌 고양이 모래
15.04.2024 배려심 많은 남자의 매력
14.04.2024
▪ TerraMaster D8 Thunderbolt 3 스토리지 ▪ 컴팩트 의료 전원 공급 장치 Mean Well RPS-400
▪ 무선 전자 및 전기 공학 사이트 백과사전 섹션. 기사 선택 ▪ 기사 감각으로 우리에게 주어진 객관적인 현실. 대중적인 표현 ▪ 기사 핵전쟁에서 누가 살아남을 가능성이 가장 높습니까? 자세한 답변 ▪ 기사 함침, 코팅, 접착 바니시. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전 ▪ 기사 큰 정류 전류의 규제 블록. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
홈페이지 | 도서관 | 조항 | 사이트 맵 | 사이트 리뷰
www.diagram.com.ua |
다른 기사 보기 섹션 
과학 기술의 최신 뉴스, 새로운 전자 제품:
이 페이지의 모든 언어