섹션 2. 전기의 하수도

전압이 1kV를 초과하는 가공 전력선. 기후 조건 및 하중

무선 전자 및 전기 공학 백과사전 / 전기 설비 설치 규칙(PUE)

기사에 대한 의견

2.5.38. 가공선과 그 요소를 계산할 때 풍압, 얼음 벽 두께, 기온, 공격적인 환경 영향 정도, 뇌우 활동 강도, 전선 및 케이블의 춤, 진동 등 기후 조건을 고려해야합니다.

바람과 얼음에 대한 설계 조건은 러시아 연방 영토의 해당 기후 구역 지도(그림 2.5.1, 2.5.2)를 기반으로 결정되어야 하며, 필요한 경우 해당 매개변수를 명확히 해야 합니다. 풍속, 질량, 크기 및 빙상 퇴적물의 유형에 대한 수문 기상 관측소 및 기상 관측소의 장기 관찰을 통해 얻은 지역 지도 및 자료에 따라 증가 또는 감소하는 방향. 연구가 잘 이루어지지 않은 지역*에서는 이러한 목적을 위해 특별 조사와 관찰을 조직할 수 있습니다.

지역 지도가 없는 경우, 가공선의 기후 하중을 계산하고 반복성이 1인 지역 지도를 구성하기 위한 방법론적 지침(MU)에 따라 해당 장기 관측 데이터를 처리하여 기후 매개변수의 값을 명확히 합니다. 25년만의 시간.

풍압에 따른 구역 지정의 기본은 10년에 10회 반복성이 있는 1m 높이의 평균 속도를 25분 간격으로 적용한 최대 풍속 값입니다. 얼음 구역 지정은 지상 0,9m 높이에 위치한 직경 3mm의 와이어에서 밀도 10g/cm10의 원통형 얼음 퇴적물의 최대 벽 두께에 따라 수행되며 1년마다 한 번씩 반복됩니다.

기온은 건축법 및 규정 조항과 본 규칙의 지침을 고려하여 기상 관측소의 데이터를 기반으로 결정됩니다.

뇌우 활동의 강도는 연간 뇌우 시간 수(그림 2.5.3)에 따라 러시아 연방 영토 구역 지정 지도를 사용하여 결정해야 하며, 필요한 경우 기상 관측소 데이터를 기반으로 명확한 지역 지도를 사용하여 결정해야 합니다. 뇌우의 연간 평균 지속 시간.

공격적인 환경 영향의 정도는 SNiP 조항과 가공선 요소 사용에 대한 요구 사항이 포함된 주 표준 Ch.을 고려하여 결정됩니다. 1.9 및 이 장의 지침.

전선과 케이블의 춤의 반복 빈도와 강도를 기반으로 지역을 결정하는 작업은 운영 데이터를 기반으로 한 설명과 함께 러시아 연방 영토의 구역 설정 지도(그림 2.5.4)에 따라 이루어져야 합니다.

와이어와 케이블 댄싱의 빈도와 강도에 따라 러시아 연방 영토는 와이어 댄싱이 보통 수준인 지역(1년에 한 번 이하로 댄싱 빈도)과 와이어 댄싱이 빈번하고 강렬한 지역(빈도)으로 구분됩니다. 5년에 1회 이상 반복).

* 제대로 연구되지 않은 지역에는 산악 지역과 기후 조건을 특성화하기 위한 가공선 경로 100km당 대표 기상 관측소가 하나만 있는 지역이 포함됩니다.

2.5.39. 기후 조건을 결정할 때 해당 지역의 미세 구호 특징(작은 언덕과 유역, 높은 제방, 계곡, 협곡 등)이 얼음 형성 강도와 풍속에 미치는 영향을 고려해야 합니다. 및 산악 지역 - 지역 (능선)의 미세 및 중부 기복의 특징 , 경사면, 고원과 같은 지역, 계곡 바닥, 산간 계곡 등).

2.5.40. 가공선의 최대 풍압 및 빙벽 두께 값은 10년에 1회의 반복성(표준 값)으로 지상 25m 높이에서 결정됩니다.

쌀. 2.5.1. 풍압에 의한 러시아 연방 영토 구역 설정지도

쌀. 2.5.2. 얼음 벽의 두께에 따른 러시아 연방 영토의 구역 설정 지도

쌀. 2.5.3. 뇌우의 연간 평균 지속 시간(시간)에 따른 러시아 연방 영토 구역화 지도

쌀. 2.5.4. 전선 춤에 따른 러시아 연방 영토의 구역 설정지도

2.5.41. 지표면 위 0m 높이에서의 풍속(ν10)의 0분 평균 간격에 해당하는 표준 풍압 W10을 표에 따라 취합니다. 2.5.1 풍압에 의한 러시아 영토 구역 설정 지도(그림 2.5.1) 또는 지역 구역 설정 지도에 따라.

기상 데이터를 처리할 때 얻은 표준 풍압은 표에 주어진 가장 가까운 높은 값으로 반올림되어야 합니다. 2.5.1.

풍압 W는 공식 Pa에 의해 결정됩니다.

1500 Pa 이상의 풍압은 250 Pa의 가장 가까운 배수로 반올림되어야 합니다.

110-750kV 가공선의 경우 표준 풍압은 최소 500Pa가 되어야 합니다.

접근하기 어려운 지역에 건설된 가공선의 경우 해당 지역에 해당하는 풍압은 지역 구획도 또는 장기 관측 자료 처리에 따라 특정 지역에 허용되는 풍압보다 높은 것이 좋습니다.

표 2.5.1. 지상 0m 높이의 표준 풍압 W10

2.5.42. 풍속의 급격한 증가에 도움이 되는 조건에서 건설된 가공선 구간(큰 강의 높은 둑, 주변 지역보다 급격하게 눈에 띄는 언덕, 능선의 능선 지대, 강풍에 개방된 산간 계곡, 해안 스트립 바다와 바다, 3~5km 이내의 대형 호수 및 저수지), 관측 데이터가 없는 경우 표준 풍압은 해당 지역에 허용되는 풍압보다 40% 증가해야 합니다. 결과 값은 표에 표시된 가장 가까운 값으로 반올림되어야 합니다. 2.5.1.

2.5.43. 1년에 25회 반복되는 얼음 상태 Wg 동안의 표준 풍압은 얼음 상태 동안의 풍속 νg에 따라 공식 2.5.41에 의해 결정됩니다.

풍속 νg는 얼음 상태에서 풍하중의 지역적 구역화에 따라 결정되거나 기후 하중 계산을 위한 방법론적 지침에 따라 관측 데이터로부터 결정됩니다. 지역 지도와 관측 데이터가 없는 경우 Wg = 0,25W0입니다. 최대 20kV의 가공선의 경우 얼음 조건 중 표준 풍압은 최소 200Pa, 가공선의 경우 330-750kV - 최소 160Pa여야 합니다.

얼음 상태 중 표준 풍압(풍속)은 가장 가까운 다음 값으로 반올림됩니다. Pa(m/s): 80(11), 120(14), 160(16), 200(18), 240(20), 280(21), 320(23), 360(24).

360 Pa보다 큰 값은 40 Pa의 가장 가까운 배수로 반올림해야 합니다.

2.5.44. 가공선 전선의 풍압은 모든 전선의 무게 중심 감소 위치 높이, 케이블-케이블 무게 중심 위치 높이, 가공 구조의 높이에 따라 결정됩니다. 라인 지지대 - 지지대 위치의 지표면 표시에서 측정된 구역의 중간점 높이입니다. 각 구역의 높이는 10m를 넘지 않아야 합니다.

전선, 케이블의 무게 중심 높이와 가공선 지지 구조물 구역의 중간점에 대해 풍압은 그 값에 표에 따라 취한 계수 Kw를 곱하여 결정됩니다. 2.5.2.

결과 풍압 값은 정수로 반올림해야 합니다.

중간 높이의 경우 Kw 계수 값은 선형 보간에 의해 결정됩니다.

전체 스팬에 대한 와이어 또는 케이블의 감소된 무게 중심 높이(hpr)는 공식 m에 의해 결정됩니다.

hpr \u2d hav-3/XNUMX f

여기서 hср는 와이어를 절연체에 고정하는 높이의 산술 평균값 또는 지지대가 설치된 장소의 접지 표시에서 측정한 케이블을 지지대에 고정하는 높이의 산술 평균값입니다. ;

f - 최고 온도에서 스팬 중앙의 와이어 또는 케이블 처짐, m.

표 2.5.2. 지형 유형에 따른 높이의 Kw 계수 변화*

* 지형 유형은 2.5.6에 정의된 대로입니다.

2.5.45. 전선과 케이블을 계산할 때 바람은 가공선 축에 대해 90도 각도로 향해야합니다.

지지점을 계산할 때 바람은 가공선 축에 대해 0°, 45°, 90° 각도로 향하는 것으로 간주해야 하며 모서리 지지점의 경우 선의 인접한 부분에 의해 형성된 외부 회전 각도의 이등분선 방향은 다음과 같이 사용됩니다. 가공선 축.

2.5.46. 밀도가 0,9g/cm3인 얼음의 표준 벽 두께는 표에 따라 취해야 합니다. 2.5.3 빙벽의 두께에 따른 러시아 영토 구역 설정 지도(그림 2.5.2 참조) 또는 지역 구역 설정 지도에 따라.

기상 데이터를 처리하여 얻은 표준 얼음벽 두께를 표에 주어진 가장 가까운 큰 값으로 반올림하는 것이 좋습니다. 2.5.3.

얼음 상태가 특수한 지역에서는 기상 데이터를 처리하여 얻은 얼음벽의 두께를 반올림하여 1mm로 계산해야 합니다.

330-750kV 가공선의 경우 얼음벽의 표준 두께는 최소 15mm가 되어야 합니다.

접근하기 어려운 지역에 건설된 가공선의 경우, 지역 구역 지도나 기상 데이터 처리에 따라 해당 지역에 대해 허용되는 것보다 하나 더 높은 지역에 해당하는 얼음벽의 두께를 취하는 것이 좋습니다.

표 2.5.3. 표준 얼음 벽 두께는 지상 10m 높이입니다.

2.5.47. 댐과 수력 구조물의 제방, 냉각 연못, 냉각탑, 최저 온도가 영하 45°C 이상인 지역의 스프레이 풀을 통과하는 가공 전력선 부분에 대한 관측 데이터가 없는 경우 얼음 벽의 표준 두께는 다음과 같아야 합니다. 가공선의 인접한 부분보다 5mm 더 많이 사용하고 최저 온도가 영하 45° 이하인 영역의 경우 10mm 더 많이 사용합니다.

2.5.48. 와이어 (케이블)의 얼음 조건 중 표준 풍하중은 얼음 벽의 조건부 두께 bу를 고려하여 2.5.52에 따라 결정됩니다. 이는 얼음 조건 중 풍하중의 지역 구역 설정에 따라 허용되거나 계산됩니다. 기후 부하 계산을 위한 방법론적 지침에 따라. 지역 지도와 관측 데이터가 없는 경우 bу = bе입니다.

2.5.49. 가공선 전선의 얼음 벽 두께 (be, bу)는 모든 전선의 무게 중심 감소 높이, 케이블 무게 중심 높이에서 결정됩니다. 전선 및 케이블의 무게중심 감소 높이는 2.5.44에 따라 결정된다.

감소된 무게 중심 높이가 25m 이상인 와이어(케이블)의 얼음 벽 두께는 그 값에 표에서 가져온 Ki 및 Kd 계수를 곱하여 결정됩니다. 2.5.4. 이 경우, 빙벽의 초기 두께(높이 10m, 직경 10mm)는 2.5.47에 규정된 증가 없이 취해야 한다. 결과 얼음 벽 두께 값은 1mm로 반올림됩니다.

와이어 또는 케이블의 무게 중심 감소 높이가 최대 25m인 경우 와이어 및 케이블의 높이 및 직경에 따른 와이어 및 케이블의 빙벽 두께에 대한 보정이 도입되지 않습니다.

표 2.5.4. 얼음 벽 두께의 변화를 고려한 계수 Ki 및 Kd*

* 중간 높이와 직경의 경우 계수 Ki 및 Kd의 값은 선형 보간에 의해 결정됩니다.

2.5.50. 지형적으로 보호되는 구불구불하고 좁은 경사 계곡과 협곡을 따라 산악 지역에 건설되는 가공선 구간의 경우, 해발 지형 고도에 관계없이 표준 얼음벽 두께는 15mm 이하가 권장됩니다. 이 경우 계수 Ki를 고려해서는 안됩니다.

2.5.51. 기온 - 연간 평균, 최저(절대 최소값, 최고값)는 건축 법규 및 규정과 관측 데이터에 따라 결정되며 XNUMX의 배수 값으로 반올림됩니다. .

표준 풍압 W0의 공기 온도는 연평균 기온이 영하 5°C 이하인 지역을 제외하고 영하 5°C와 동일하게 취해야 하며, 이 지역의 경우 영하 10°C와 동일하게 취해야 합니다.

해발 1000m까지의 고도가 있는 지역의 얼음이 많은 지역의 기온은 영하 5°C와 동일해야 하며, 연평균 기온이 영하 5°C 이하인 지역의 경우 얼음이 많은 지역의 기온을 취해야 합니다. 마이너스 10 ºС와 같습니다. 고도가 1000m 이상 2000m 이하인 산악 지역의 경우 온도는 마이너스 10ºС, 2000m 이상 - 마이너스 15ºС와 동일해야 합니다. 얼음 상태에서 영하 15 ℃ 이하의 온도가 관찰되는 지역에서는 실제 데이터에 따라 측정해야 합니다.

2.5.52. 계산된 각 조건에 대해 와이어(케이블)에 수직으로 작용하는 와이어 및 케이블 PHW, N의 표준 풍하중은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

P^H_W = α_wK_lK_wC_xWFSin²φ

여기서 αw는 가공선 범위에 따른 풍압의 불균일성을 고려한 계수로, 다음과 같습니다.

αw의 중간 값은 선형 보간에 의해 결정됩니다.

Kl은 풍하중에 대한 경간 길이의 영향을 고려한 계수로, 최대 1,2m의 경간 길이에 대해 50, 1,1m에 대해 100, 1,05m에 대해 150, 1,0m 이상에 대해 250(중간) Kl 값은 보간법에 의해 결정됩니다.)

Kw는 지형 유형에 따라 높이에 따른 풍압 변화를 고려한 계수로, 표에서 결정됩니다. 2.5.2;

Cx - 항력 계수는 다음과 같습니다. 1,1 - 직경이 20mm 이상인 얼지 않는 전선 및 케이블의 경우 1,2 - 얼음으로 덮인 모든 전선 및 케이블, 그리고 얼음이 없고 직경이 20mm 미만인 모든 전선 및 케이블

W - 고려된 모드에서 표준 풍압, Pa:

W = W0 - 표에 따라 결정됩니다. 2.5.1 바람 지역에 따라 다름

W = Wg - 2.5.43에 따라 결정;

F는 와이어의 세로 직경 단면적, m2입니다 (얼음의 경우 얼음 벽의 조건부 두께 bу를 고려함).

φ는 바람의 방향과 가공선 축 사이의 각도입니다.

와이어 (케이블) F의 세로 직경 단면적은 공식 m2에 의해 결정됩니다.

에프 = (d + 2K_iK_db_у)l 10^-3

여기서 d - 와이어 직경, mm;

Ki와 Kd는 높이와 와이어 직경에 따른 빙벽의 두께 변화를 고려한 계수이며 표에서 결정됩니다. 2.5.4;

bu - 조건부 얼음 벽 두께(mm)는 2.5.48에 따라 취한다.

l은 풍속의 길이, m입니다.

2.5.53. 와이어 및 케이블 PHG 1m당 표준 선형 얼음 하중은 N/m 공식으로 결정됩니다.

P^H_Г = πK_iK_d b_э(디 + 케이_iK_db_э)ρg10^-3

여기서 Ki, Kd는 높이와 와이어 직경에 따른 얼음 벽의 두께 변화를 고려하고 표에 따라 취해진 계수입니다. 2.5.4;

be - 2.5.46에 따른 얼음 벽 두께, mm;

d - 와이어 직경, mm;

ρ - 얼음 밀도, 0,9g/cm3

g는 자유 낙하 가속도이며 9,8m/s2로 가정합니다.

2.5.54. 허용 응력 방법을 사용하여 와이어 및 케이블을 기계적으로 계산하는 동안 와이어(케이블) PWп에 계산된 풍하중은 공식 N에 의해 ​​결정됩니다.

P_Wп = P^H_Wγ_nwγ_pγ_f

여기서 PHW는 2.5.52에 따른 표준 풍하중입니다.

γnw - 책임에 대한 신뢰성 계수는 ​​다음과 같습니다. 1,0 - 최대 220kV의 가공선의 경우; 1,1 - 전압에 관계없이 330-750kV의 가공선과 이중 회로 및 다중 회로 지지대에 건설된 가공선의 경우, 그리고 정당한 경우 최대 220kV의 개별 특히 중요한 단일 회로 가공선의 경우;

γp - 지역 계수(1에서 1,3까지). 계수의 값은 운영 경험을 바탕으로 허용되며 가공선 설계 사양에 표시됩니다.

γf - 풍하중에 대한 안전 계수, 1,1과 동일.

2.5.55. 허용 응력 방법을 사용하여 와이어 및 케이블을 기계적으로 계산하는 동안 와이어(케이블) Pg.p 1m당 계산된 선형 얼음 하중은 N/m 공식으로 결정됩니다.

P_지피 = P^H_Гγ_nwγ_pγ_fγ_d

여기서 PHГ - 2.5.53에 따라 취한 표준 선형 빙하중;

γnw - 책임에 대한 신뢰성 계수는 ​​다음과 같습니다. 1,0 - 최대 220kV의 가공선의 경우; 1,3 - 전압에 관계없이 330-750kV의 가공선과 이중 회로 및 다중 회로 지지대에 건설된 가공선의 경우, 그리고 정당한 경우 최대 220kV의 개별 특히 중요한 단일 회로 가공선의 경우;

γp - 1에서 1,5 사이의 지역 계수입니다. 계수의 값은 운영 경험을 바탕으로 허용되며 가공선 설계 사양에 표시됩니다.

γf - 얼음 부하에 대한 신뢰도 계수, 얼음 지역 I 및 II에 대해 1,3과 동일 1,6 - 얼음 상태가 III 이상인 지역

γd - 0,5와 같은 작업 조건 계수.

2.5.56. 구조물, 수목 및 지지 요소에 대한 충전부의 근접성을 계산할 때 와이어(케이블)에 대한 계산된 풍하중은 2.5.54에 따라 결정됩니다.

2.5.57. 와이어에서 지구 표면까지의 거리와 교차하는 물체 및 식물까지의 거리를 결정할 때 와이어에 대한 계산된 선형 얼음 하중은 2.5.55에 따라 취해집니다.

2.5.58. 지지 구조물의 표준 풍하중은 평균 성분과 맥동 성분의 합으로 결정됩니다.

2.5.59. 지지대 Qns에 대한 풍하중의 표준 평균 구성요소는 공식 N에 의해 ​​결정됩니다.

Q^н_с = 케이_w화장실_xА

여기서 Kw -는 2.5.44에 따라 취해집니다.

W - 2.5.52에 따라 승인됨;

Cx는 건축법 및 규정에 따라 구조물 유형에 따라 결정되는 공기역학적 계수입니다.

A - 구조의 윤곽, 바람이 불어오는 쪽에서 바람의 흐름에 수직인 평면에 대한 부분 또는 요소에 의해 제한되는 투영 영역(외부 치수 m2에서 계산).

얼음으로 덮인 압연 강철 지지 구조물의 경우 A를 결정할 때 얼음 벽 두께 bу를 갖는 구조물의 결빙은 50m 이상의 지지 높이와 얼음 V 이상이 있는 지역에서 고려됩니다. 지지대의 높이.

철근 콘크리트 및 목재 지지대와 파이프 요소가 있는 강철 지지대의 경우 하중 Qns를 결정할 때 구조물의 결빙이 고려되지 않습니다.

2.5.60. 최대 50m 높이를 지지하는 풍하중 Qnp의 표준 맥동 구성요소가 허용됩니다.

독립형 단일 기둥 강철 기둥의 경우:

Q^н_п = 0,5Q^н_с;

독립형 포털 강철 지지대용:

Q^н_п = 0,6Q^н_с;

원심분리형 랙의 독립형 철근 콘크리트 지지대(포탈 및 단일 포스트)용:

Q^н_п = 0,5Q^н_с;

최대 35kV 가공선의 독립형 단일 기둥 철근 콘크리트 기둥용:

Q^н_п = 0,8Q^н_с;

기초에 힌지로 부착된 가이 와이어가 있는 강철 및 철근 콘크리트 지지대용:

Q^н_п = 0,6Q^н_с.

높이가 50m를 초과하는 자립 지지대 및 높이에 관계없이 위에 나열되지 않은 기타 유형의 지지대에 대한 풍하중의 맥동 구성 요소의 표준 값은 건축 법규 및 하중과 충격에 대한 규칙.

목재 지지대 계산에서 풍하중의 맥동 구성 요소는 고려되지 않습니다.

2.5.61. 금속 지지 구조물의 표준 얼음 하중 Jн은 공식 N에 의해 ​​결정됩니다.

J^н = 케이_ib_эμ_гρgA₀

여기서 Ki, be, ρ, g -는 2.5.53에 따라 취해집니다.

μg - 요소의 전체 표면에 대한 결빙 대상 요소의 표면적 비율을 고려한 계수는 다음과 같습니다. 0,6 - 지지 높이가 50보다 큰 IV까지 얼음이 있는 영역의 경우 m 및 얼음이 V 이상인 지역의 경우 지지대의 높이에 관계없이 ;

A0은 요소의 총 표면적 m2입니다.

얼음 상태가 최대 IV인 지역의 경우 지지대의 높이가 50m 미만인 경우 지지대의 얼음 침전물은 고려되지 않습니다.

철근 콘크리트 및 목재 지지대와 파이프 요소가 있는 강철 지지대의 경우 얼음 퇴적물이 고려되지 않습니다.

요소의 전체 표면적을 트래버스 콘솔의 수평 투영 영역으로 대체하여 위 공식을 사용하여 트래버스의 얼음 퇴적물을 결정하는 것이 좋습니다.

2.5.62. 지지대 Pw0에 의해 감지되는 와이어(케이블)에 대한 계산된 풍하중은 공식 N에 의해 ​​결정됩니다.

P_w0 = P^н_wγ_nwγ_pγ_f

여기서 Pnw - 2.5.52에 따른 표준 풍하중;

γnw, γp - 2.5.54에 따라 취함;

γf - 얼음으로 덮이고 얼음이 없는 전선(케이블)과 동일한 풍하중에 대한 신뢰도 계수:

1,3 - 한계 상태의 첫 번째 그룹을 계산할 때;

1,1 - 한계 상태의 두 번째 그룹을 계산할 때.

2.5.63. 지지 구조물 Q, N에 대한 계산된 풍하중은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

Q = (Q^н_с + Q^н_п) γ_nwγ_pγ_f

여기서 Qns는 2.5.59에 따라 채택된 풍하중의 표준 평균 구성 요소입니다.

Qnp - 2.5.60에 따라 채택된 풍하중의 표준 맥동 성분;

γnw, γp는 2.5.54에 따라 허용됩니다.

γf - 바람 하중에 대한 안전 계수는 다음과 같습니다.

1,3 - 한계 상태의 첫 번째 그룹을 계산할 때;

1,1 - 한계 상태의 두 번째 그룹을 계산할 때.

2.5.64. 일련의 절연체 Pi, N에 대해 계산된 풍하중은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

P_и =c_nwγ_p K_w C_x F_и W₀γ_f

여기서 γnw, γp는 2.5.54에 따라 취한다.

Kw - 2.5.44에 따라 승인됨;

Cx - 1,2와 동일한 절연체 회로의 항력 계수;

γf - 1,3과 같은 풍하중에 대한 안전계수;

W0 - 표준 풍압(2.5.41 참조)

Fi는 다음 공식에 의해 결정되는 절연체 화환 체인의 직경 단면적 m2입니다.

F_и = 0,7D_иH_иnN 10^-6

여기서 Di는 절연체 판의 직경, mm입니다.

안녕하세요 - 절연체의 건물 높이, mm;

n은 회로의 절연체 수입니다.

N은 스트링의 절연체 회로 수입니다.

2.5.65. 지지대에 의해 감지되는 와이어(케이블) Рг.о, N/m 1m당 계산된 선형 얼음 하중은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

Р_가다 = P^н_гγ_페이지γ_pγ_fγ_d

여기서 Png - 2.5.53에 따라 취한 표준 선형 빙하중;

γпг, γp - 2.5.55에 따라 허용됩니다.

γf - 한계 상태의 첫 번째 및 두 번째 그룹을 계산할 때 얼음 부하에 대한 신뢰도 계수는 얼음 영역 I 및 II에 대해 1,3과 동일하게 사용됩니다. 1,6 얼음 상태가 III 이상인 지역

γd - 다음과 같은 작업 조건 계수:

1,0 - 한계 상태의 첫 번째 그룹을 계산할 때;

0,5 - 한계 상태의 두 번째 그룹을 계산할 때.

2.5.66. 지지대의 부착 지점에 적용되는 와이어 및 케이블의 얼음 하중은 해당 선형 얼음 하중(2.5.53, 2.5.55, 2.5.65)에 중량 범위의 길이를 곱하여 결정됩니다.

2.5.67. 지지 구조물 J, N의 계산된 얼음 하중은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

J=J^нγ_페이지γ_pγ_fγ_d

여기서 Jn - 2.5.61에 따라 허용되는 표준 얼음 하중;

γпг, γp - 2.5.55에 따라 허용됩니다.

γf, γd는 2.5.65에 따라 허용됩니다.

2.5.68. 얼음 상태가 III 이상인 지역에서는 무게를 50% 늘려 절연체 스트링의 결빙을 고려합니다. 얼음 수준 II 이하인 지역에서는 결빙이 고려되지 않습니다.

얼음 상태에서 절연체 스트링에 대한 풍압의 영향은 고려되지 않습니다.

2.5.69. 전선, 케이블, 절연체 화환, 한계 상태의 첫 번째 및 두 번째 그룹에 대한 지지 구조의 무게로 인한 가공선 지지대의 설계 하중은 표준 하중과 중량 하중 γf에 대한 신뢰성 계수의 곱으로 계산에서 결정됩니다. , 절연체의 전선, 케이블 및 화환과 동일 1,05 , 지지 구조물의 경우 - 하중 및 충격에 대한 건축 법규 및 규정 표시.

2.5.70. 전선과 케이블의 인장으로 인한 가공선 지지대의 표준 하중은 2.5.54 및 2.5.55에 따라 설계 바람 및 얼음 하중에 따라 결정됩니다.

지지대, 기초 및 기초의 구조를 계산할 때 얼음이 없거나 얼음으로 덮인 와이어 및 케이블의 장력 Tmax로 계산된 수평 하중은 와이어 및 케이블의 장력으로 인한 표준 하중의 곱으로 결정됩니다. 인장 하중 γf에 대한 신뢰도 계수는 다음과 같습니다.

• 1,3 - 한계 상태의 첫 번째 그룹을 계산할 때;
• 1,0 - 한계 상태의 두 번째 그룹을 계산할 때.

2.5.71. 정상 작동 조건에서 가공선 계산은 다음 조건을 조합하여 수행해야 합니다.

1. 가장 높은 온도는 t+이며 바람과 얼음이 없습니다.

2. 최저 온도 t-, 바람 및 얼음이 없습니다.

3. 연평균 기온 tsg, 바람과 얼음이 없습니다.

4. 전선과 케이블은 2.5.55에 따라 얼음으로 덮여 있으며 얼음 상태의 온도는 2.5.51에 따르며 바람이 없습니다.

5. 2.5.54 기준 바람, 0 기준 W2.5.51 온도, 얼음 없음.

6. 전선과 케이블은 2.5.55에 따라 얼음으로 덮이고, 얼음 상태에서 와이어와 케이블의 바람은 2.5.54에 따라, 얼음 상태 중 온도는 2.5.51에 따릅니다.

7. 2.5.70에 따라 와이어 장력으로 인한 예상 하중.

2.5.72. 비상 작동을 위한 가공선 계산은 다음 조건을 조합하여 수행해야 합니다.

1. 연평균 기온 tcg, 바람과 얼음이 없습니다.

2. 최저 온도 t-, 바람 및 얼음이 없습니다.

3. 전선과 케이블은 2.5.55에 따라 얼음으로 덮여 있으며 얼음 상태의 온도는 2.5.51에 따르며 바람이 없습니다.

4. 2.5.70에 따라 와이어 장력으로 인한 예상 하중.

2.5.73. 나무 꼭대기, 가공선 지지대 및 구조물의 요소에 대한 충전부의 근접성을 계산할 때 다음과 같은 기후 조건 조합을 취해야 합니다.

1) 작동 전압에서: 2.5.54에 따른 설계 풍하중, 0에 따른 W2.5.51의 온도, 얼음 없음;

2) 뇌우 및 내부 과전압 시: 온도 +15 ºС, 풍압은 0,06 W0와 동일하지만 50 Pa 이상입니다.

3) 라인에 전압이 있을 때 지지대까지 안전한 상승을 보장하기 위해: 가공선의 경우 500kV 이하 - 온도 마이너스 15ºС, 얼음과 바람 없음; 750kV 가공선의 경우 온도 - 15ºС, 풍압 50Pa, 얼음 없음.

근사치를 계산할 때 수직에서 절연체 지지 화환의 이탈 각도는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

tg γ = (케이_gR + R_и±R_о)/(G_пр +0,5G_г)

여기서 P는 가공선 축을 가로지르는 방향(또는 가공선 회전 각도의 이등분선을 따라)으로 향하는 상 전선의 계산된 풍하중 N입니다.

Kg - 풍압 하에서 편차가 발생하는 경우 "화환 - 스팬 와이어" 시스템의 관성 계수는 ​​다음과 같습니다.

중간 값은 선형 보간에 의해 결정됩니다.

Po는 중간 모서리 지지대의 지지 화환에 있는 와이어의 장력으로 인한 수평 구성요소입니다(방향이 바람의 방향과 일치하는 경우 플러스 기호로 표시하고 바람이 불어오는 방향으로 향하는 경우 마이너스 기호로 표시). ), 시간;

Gпp - 절연체 화환에 의해 감지되는 와이어 무게로부터 계산된 하중 N;

Gg - 절연체 스트링의 무게로 인한 설계 하중, N;

Pi는 2.5.64에 따라 취한 절연체 스트링의 설계 풍하중 N입니다.

2.5.74. 설치 조건에 따른 가공선 지지대 검사는 다음과 같은 기후 조건에서 설계 하중에 대한 첫 번째 제한 상태 그룹에 따라 수행되어야 합니다. 온도 - 15ºС, 지상 15m 높이의 풍압 50Pa, 아니오 얼음.

다른 기사 보기 섹션 전기 설비 설치 규칙(PUE).

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