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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 28810~18W LED 램프용 UCC48 칩의 전원 공급 장치. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
저자는 LED 램프(LED 드라이버라고도 함)용 전원에 대한 두 가지 옵션을 독자들에게 알리는데, 그 중 하나(두 번째)는 여러 측면에서 고급(프리미엄) 소스로 분류될 수 있습니다. 지난 몇 년 동안 LED는 의심할 여지 없이 가장 인기 있는 광원이 되었으며 점차 다른 유형을 대체하게 되었습니다. 따라서 이전에 LED가 표시 장치와 연결되어 있고 주로 기술 전문가에게 친숙했다면 오늘날 이 단어는 일반 백열등과 거의 동의어가 되었습니다. 그리고 이는 놀라운 일이 아닙니다. 왜냐하면 현대 기술로 인해 백열등보다 100배 이상 높고 XNUMX~XNUMX배 더 높은 XNUMXlm/W 이상의 발광 효율을 지닌 백색 LED를 대량 생산할 수 있게 되었기 때문입니다. 소형 형광등보다 XNUMX배 더 높은 에너지 자원 절약 문제가 새로운 해결책으로 떠올랐습니다. 전 세계의 조명 장치 개발자 및 제조업체는 이를 활용하여 기존의 모든 유형의 램프 및 등기구의 LED "아날로그"를 놀라운 속도로 시장에 채웠습니다. 또한 LED는 높은 제조 가능성과 신뢰성, 작은 크기 등으로 인해 다양한 모양, 크기, 디자인 및 목적의 광원을 만들 수 있어 새롭고 경제적인 솔루션을 제공합니다. LED 조명이 가장 널리 적용되는 분야 중 하나는 약 18~48W 전력 범위의 사무실 천장 램프입니다. 현재 이 램프는 건설 중인 신규 시설과 기존 시설 모두에 사용되어 오래된 형광등을 교체하고 있습니다. 모든 LED 램프는 두 가지 구성 요소, 즉 LED 자체와 전원(종종 드라이버라고 불리는 안정화된 전류 소스, LED 드라이버)으로 나눌 수 있습니다. 둘 다 램프의 기술적 특성, 품질 및 가격을 동일하게 결정합니다. LED가 광속과 색온도를 결정하는 경우 광속의 맥동 계수, 전력 소비 계수 등과 같은 그다지 중요한 매개 변수는 전원에 따라 달라집니다. 그리고 LED 램프의 신뢰성은 주로 다음과 같이 결정됩니다. 전원의 신뢰성. 이제 시장은 가장 광범위한 기성 램프와 LED 모듈 및 전원 공급 장치를 별도로 제공합니다. 국내 제조업체를 포함한 다양한 제조업체의 최대 50W 전력(제어 및 조절 기능(디밍)은 고려되지 않음)을 갖춘 수십 개의 전원 공급 장치 모델에 대한 비교 분석을 수행한 후 주요 매개변수의 일반화된 목록 프리미엄으로 분류될 수 있는 고품질 LED 드라이버가 컴파일되어야 합니다.
이 기사에서는 나열된 요구 사항을 충족하는 전원 개발 경험을 공유하고 형광등이 있는 오래된 램프를 LED 램프로 간단히 변환하는 예를 제시하고 싶습니다. 출력 전압 범위는 60~120V 내에서 선택됩니다. 출력 전류 조정 범위는 240~350mA 이내이므로 가장 일반적인 LED 스트립을 연결할 수 있습니다. 이러한 문제를 해결하기 위한 회로 설계 솔루션에는 다양한 옵션이 있을 수 있습니다. 그러나 여기서 가장 일반적이고 분명한 것은 갈바닉 절연 기능을 갖춘 플라이백 컨버터인 것 같습니다(외국 문헌에서는 플라이백이라고 함). 그러한 변환기를 구성하기 위한 특수 마이크로 회로는 적어도 수십 개 이상 존재합니다. 그리고 때로는 개인적인 동정심에만 기초하여 특정 미세 회로를 선호하는 선택을 할 수 있습니다. 아마추어 무선 실습에서는 마이크로 회로의 가격과 가용성만을 기준으로 선택하는 경우가 많습니다. 또한 선택할 때 매우 중요한 주장은 제조업체의 웹 사이트에서 필요한 배경 정보와 바람직하게는 특정 마이크로 회로 사용 예를 사용할 수 있다는 것입니다. 우리의 경우 UCC28810D 칩을 선택했습니다. 이 마이크로 회로는 본질적으로 스위칭 전원 공급 장치를 위한 범용 PWM 컨트롤러이며, 플라이백 및 순방향 컨버터, 벅 및 부스트를 모두 조립하는 데 사용할 수 있습니다. 마이크로 회로의 또 다른 중요한 장점은 전력 소비 보정 기능이 내장되어 있다는 것입니다. 이를 통해 별도의 보정 장치를 사용하지 않고도 전력 소비율(PF - Power Factor)이 0,9 이상인 컨버터를 구현할 수 있습니다. 마이크로 회로에 대한 전체 설명은 예를 들어 [1]에서 찾을 수 있습니다. 제조업체 웹사이트(Texas Instruments)에는 LED 조명용으로 설계된 UCC28810D를 사용하는 전원 공급 장치의 기성품 예제(참조 설계)가 많이 게시되어 있어 개발 프로세스가 크게 단순화되었습니다. 우리의 경우 옵션 [2]가 기본으로 사용됩니다. 대부분 103차 부품이 가공되었습니다. 다소 희귀한 특수 연산 증폭기 TL258WD가 일반적이고 저렴한 LM1D로 교체되었으며 출력 전류를 조정하는 기능이 추가되었습니다. 결과 소스의 다이어그램은 그림 XNUMX에 나와 있습니다. XNUMX.
장치의 주요 구성 요소와 작동 원리를 간략하게 살펴 보겠습니다. 전류 센서는 22차 회로(저항 R23, R2.1)에 설치됩니다. 차동 증폭기 DA37,5의 입력에 연결되며 이득은 2.2입니다. 다음으로 증폭된 신호는 연산 증폭기 DA3의 반전 입력에 공급됩니다. 비반전 입력은 병렬 조정기 DA2.2의 조정된 소스로부터 기준 전압을 받습니다. 연산 증폭기 DA2.2는 비교기의 기능을 수행합니다. 반전 입력의 전압이 기준 레벨(비반전 입력)을 초과하자마자 DA1 출력의 전압이 1으로 떨어지고 옵토커플러 U2이 열립니다. 결과적으로 미세 회로 DAXNUMX은 트랜지스터 VTXNUMX의 개방 시간을 줄이고 부하를 통과하는 전류는 설정 값으로 감소합니다. 가변 저항 R27을 사용하면 비교기 DA2.2의 비반전 입력에서 기준 전압과 이에 따라 부하(LED)를 통과하는 전류를 조절할 수 있습니다. 예를 들어, 부하 전류가 350mA인 경우 DA2.2의 비반전 입력 전압은 대략 저항 R3,5 슬라이더의 중간 위치인 약 27V입니다. 예를 들어 유휴 모드에서 출력 전압이 125...128V를 초과하면 복합 제너 다이오드 VD14-VD16이 열리고 비교기 DA2.2도 옵토커플러 U1을 열고 DA1 마이크로 회로는 트랜지스터 VT2의 개방 시간. 안정화된(3V) 연산 증폭기 전원 공급 장치와 광커플러는 트랜지스터 VT4과 조정 가능한 기준 전압 소스 DA11,8에 조립됩니다. DA1 마이크로 회로는 스위치를 켜는 순간 저항 R7, R8을 통해 전원이 공급됩니다. 정상 상태에서 마이크로 회로는 트랜지스터 VT1의 안정기를 통해 변압기 T1의 추가 권선에서 전원을 공급받습니다. 저항 R13, R16을 통한 동일한 권선은 입력 TZE(핀 5) DA1에 연결되며, 이는 트랜지스터 VT1의 다음 개방 순간을 결정하는 데 필요한 변압기 T2의 제로 에너지 순간을 제어하는 역할을 합니다. UCC28810D 칩에 대한 전체 설명과 작동 원리는 [1]에서 확인할 수 있습니다. 조립, 조정 및 테스트 후 설명된 전원은 다음과 같습니다. 특징:
기대와는 달리 광원은 기사 시작 부분에 제공된 가장 중요한 요구 사항 중 하나 인 광속의 맥동 계수를 충족하지 못합니다. 12%의 결과 값은 컴퓨터 작업용 조명실에 대한 위생 및 역학 규칙 및 규정[3]을 준수하지 않지만(5% 이하여야 함) 예를 들어 거리 조명에는 매우 적합합니다. , 창고, 체육관 등 총 전력 08W의 직렬 연결된 42개의 LED 스트립 형태의 부하를 연결할 때 TKA-PKM(350) 조도계를 사용하여 광속의 맥동 계수를 측정했습니다. 2mA의 전류 소비. 오실로스코프(그림 100)에서 이러한 잔물결은 약 3,6V의 일정한 레벨에서 주파수가 100Hz이고 스윙이 XNUMXV에 불과한 배경으로 나타납니다(오실로스코프 입력은 AC 전압 모드에 있음).
개발(일부 요소 계산, 보드 라우팅, 조립 등)에 많은 시간이 소요되었으므로 장치를 수정하고 여전히 모든 요구 사항을 준수하기로 결정했습니다. 리플률을 줄이는 가장 간단한 방법은 평활 커패시터(C16)의 용량을 높이는 것이다. 330μF에서 1000μF(330V에서 160μF의 병렬 연결된 커패시터 5개)로 증가했을 때 광속의 리플 계수가 XNUMX% 미만으로 떨어졌는데, 이는 양호하지만 여전히 충분하지 않습니다. 또한, 전체 장치의 크기가 거의 두 배로 늘어났으며, 고전압 산화물 커패시터의 가격도 적지 않습니다. 커패시터 C8의 커패시턴스를 높이면 훨씬 더 나은 결과를 얻을 수 있습니다. 필름 커패시터 C8을 산화물 용량 47μF로 교체하면 램프 광속의 맥동 계수가 원하는 1%로 감소했습니다. 그러나이 경우 예상대로 또 다른 문제가 발생합니다. 전력 소비 계수가 0,95에서 0,5로 감소합니다. 이는 드라이버 입력 저항의 용량성 구성 요소가 크게 증가하여 발생합니다. 즉, 장치가 네트워크의 용량성 부하로 전환됩니다. 이 경우 완전히 논리적인 해결책은 잡음 억제 입력 필터와 컨버터 사이에 능동형 역률 보정기를 포함하는 것입니다. 물론 더 간단한 수동 교정기를 사용할 수도 있지만 그 효과는 훨씬 낮습니다. 이러한 수정으로 인해 전체 요소 수가 크게 늘어나고 장치가 복잡해졌지만 주요 작업은 명시된 지표를 달성하는 것이므로 이 옵션을 사용하기로 결정했습니다. 수정된 장치 간의 차이점을 그림으로 나타내었습니다. 3. 요소의 번호 매기기는 그림 1에서 시작된 것과 계속됩니다. 1. 역률 보상 장치는 그림 1의 다이어그램에 표시된 양극 전원선의 간격에 연결됩니다. 십자가 29개. 또한 1nF 커패시터(C0,25)와 55W 전력(R1)의 2MOhm 저항이 출력과 병렬로 설치됩니다. 저항 R1 및 R1(전력 2W)와 직렬로 다이오드 VD0,125, VD1가 제거되었으며(그림 0,125 참조), 저항이 54MOhm이고 전력이 1W인 다른 하나가 설치되었습니다(보드에 R19로 지정됨). 핀 중 하나는 회로 저항 R3의 상단 핀에 연결되고 다른 하나는 다이오드 VD1의 음극에 연결됩니다(그림 3). 커패시터는 안정기 DA3 및 DA4의 핀 3과 1 사이에 연결됩니다. 용량은 27nF(C4), DA10 - 28nF(C20)인 핀 DA4,7 사이입니다. 0,1μF(4,7μF 대신) 용량의 커패시터 CXNUMX과 병렬로 동일한 용량(XNUMXμF)의 또 다른 하나가 설치됩니다.
또한 일부 요소의 값이 변경되었습니다. 커패시터 C1의 커패시턴스는 0,2μF로 증가하고 C1 1 - 4,7μF, C17 - 0,1μF, C8 - 0,1μF로 감소, C16 - 100μF, C18 - 0,047μF, C19 - 최대 2,2μF, C9 - 150pF, 산화물 커패시터 C6은 4,7μF의 세라믹 커패시턴스로 대체됩니다. 저항 R22, R23(전류 센서)은 1W 전력의 1Ω 저항 하나로 대체됩니다. 저항 R17의 저항은 1Ω이고 전력 손실은 0,25W입니다. 두 개의 병렬 연결된 저항(R18, R19) 대신 저항이 1Ω인 동일한 전원 중 하나가 설치됩니다. 저항 저항 R3 - 13kΩ, R4 - 10kΩ, R7 및 R8 - 120kΩ, R20 및 R24 - 1,8kΩ, R21 및 R25 - 36kΩ, R26 - 10Ω. 제너 다이오드 BZV55C51(VD16)은 BZV55C18로 대체되고 BZV55C15(VD8)는 BZV55C18로 대체됩니다. HS2K 다이오드(VD11) 대신 HS1J가 사용됩니다. 유효 전력 보정기는 특수 칩 L6561D(DA5)에서 만들어집니다. 일반적인 유효 전력 보정기의 작동 원리는 그림 4의 그래프로 설명됩니다. 4. 트랜지스터 VT2가 열리면 변압기 T3의 6차 권선이 다이오드 브리지 VD26-VD4의 출력에 연결되어 에너지가 축적됩니다. 이때 나머지 장치의 전원은 커패시터 C2이다. 19차 권선을 통과하는 전류가 최대값에 도달하면 트랜지스터 VT26가 닫히고 변압기 T2는 다이오드 VD5를 통해 축적된 모든 에너지를 커패시터 C26으로 전달하기 시작합니다. 이 과정은 주전원 전압의 반주기(그래프의 파란색 곡선)에 걸쳐 여러 번 반복됩니다(49차 권선 T53를 통과하는 톱니파 전류는 그래프에서 빨간색으로 표시됨). 결과적으로 평균의 모양 소비되는 전류는 정현파에 가깝습니다(녹색으로 표시). 제어 펄스의 주파수는 DA1 마이크로 회로에 의해 결정되며 주전원 전압의 순간 값과 커패시터 C5의 방전 속도에 따라 달라집니다. INV 입력(핀 390) DAXNUMX에 연결된 분배기 RXNUMX-RXNUMX을 사용하여 교정기의 전압은 XNUMXV로 설정됩니다. MULT 입력(핀 40) DA43에 연결된 분배기 R3-R5은 네트워크의 작동 전압 범위를 설정합니다. 이 경우 교정기는 390~26V의 입력 전압 범위에서 커패시터 C90에서 265V의 일정한 레벨을 유지합니다. 교정기는 트랜지스터 VT20의 안정화된 소스에서 VD1 다이오드를 통해 전원을 공급받습니다(그림 1 참조). 이와 관련하여 플라이백 컨버터가 시작된 후에만 작동하기 시작합니다. CS 입력(핀 4) DA5는 트랜지스터 VT4를 통해 전류를 제어하는 데 사용됩니다. GD 출력(핀 7)에서 제어 펄스가 트랜지스터 VT4의 게이트로 전송됩니다. 마이크로 회로의 ZCD 입력(핀 5)은 변압기를 통과하는 전류가 거의 4으로 감소하는 순간을 결정하는 데 사용됩니다. 마이크로 회로의 작동에 대한 자세한 설명은 [XNUMX]에 나와 있습니다.
두 번째 드라이버 옵션에는 다음이 있습니다. 특징:
보시다시피 두 번째 옵션은 모든 요구 사항을 충족합니다. 사소한 단점은 효율성이 낮다는 것입니다. 출력 전압의 교번 성분(리플)의 오실로그램이 그림 5에 나와 있습니다. 2. 명확성을 위해 오실로스코프 설정과 LED 부하는 그림 6과 동일했습니다. 2. 다음 오실로그램을 촬영할 때 동일한 하중이 사용되었습니다. 7 위쪽 (녹색) 오실로그램 - 트랜지스터 VT4의 드레인 전압, 아래쪽 (노란색) - 게이트에서; 그림에서 XNUMX 위쪽 (녹색) - 트랜지스터 VTXNUMX의 드레인, 아래쪽 (노란색) - 게이트.
인쇄 회로 기판은 두 가지 옵션 모두에 맞게 설계되었습니다. 첫 번째 옵션의 보드 도면은 그림 8에 나와 있습니다. 9, 요소 배열 - 그림. 10, 두 번째 - 그림. 11, 요소 배열 - 그림. 열하나 . 보드의 한 면은 FR-4 유리섬유 호일로 만들어졌습니다. 표면 실장을 위한 모든 요소는 인쇄된 도체 측면에 위치하고, 리드아웃 요소는 반대쪽에 있습니다.
노이즈 억제 필터 초크 L2는 자기 코어 E19/8/5(Epcos)에 감겨 있고 인덕턴스는 350mH이며 각 권선에는 직경 130mm의 0,25회전 와이어가 포함되어 있습니다. 인덕터 L1은 3mH의 표준 아령 모양 인덕턴스이며 최소 0,3A의 전류에 맞게 설계되었습니다. 두 드라이버 버전의 변압기 T1은 동일하며 N25로 제작된 E13/7/27 자기 코어(Epcos)로 만들어졌습니다. 0,5mm 간격의 재료. 47차 권선(I)은 두 부분으로 구성되며 22+0,3회전의 0,7코어 와이어를 포함하며 코어 직경은 53mm입니다. 0,3차 권선의 인덕턴스는 13mH입니다. 0,3차 권선(III)에는 47회 감은 22심 와이어가 포함되어 있으며 코어 직경은 XNUMXmm입니다. 추가 권선 II에는 직경 XNUMXmm의 단일 코어 와이어 XNUMX회전이 포함되어 있습니다. 권선의 순서는 다음과 같습니다. 먼저 XNUMX차 권선의 첫 번째 부분이 감겨집니다(XNUMX회전, 그 다음 XNUMX차 권선, XNUMX차 권선의 두 번째 부분-XNUMX회전, 맨 위 부분-추가 권선). 전력 교정 변압기는 동일한 간격을 가진 동일한 자기 회로를 가지고 있습니다. 175차 권선에는 직경 0,3mm의 단일 코어 와이어 7회전이 포함되어 있고, 2,5차 권선에는 20회전이 포함되어 있습니다. 26차 권선의 인덕턴스는 28mH입니다. 허용 오차가 37%이고 나머지는 1%인 저항 R10-R5, R7-R9을 사용하는 것이 좋습니다. 드라이버 C12, C13, C17, C18, C22, C28, C0603, C6, C11 - 크기 19, C20, C21, C23, C24, C27, C0805, C30, C1206 - 크기 5의 두 번째 버전용 표면 실장 커패시터, C7 - 크기 9. 드라이버의 첫 번째 버전용 표면 장착 커패시터 C12, C13, C17, C18, C0603, C11, C19 - 크기 20, C0805, C14, C630 - 크기 1812. C2(두 옵션 모두) - 고전압 (정격 전압 160B의 경우) 크기 4148. HS50 및 MURS2222 시리즈의 고속 다이오드는 유사한 다이오드인 LL1로 교체할 수 있습니다. 역전압이 5V 이상인 모든 펄스를 사용하면 트랜지스터 MMBT80ALT42, STP5NK80Z 및 PZTA2를 사용할 수 있습니다. 또한 아날로그로 대체됩니다. 첫 번째 버전에서는 STP5NK60Z(VT18)를 더 낮은 전압의 버전(예: STP28NK48Z)으로 교체할 수 있습니다. 병렬 저항 RXNUMX, RXNUMX 및 RXNUMX은 설치되지 않으며 정확한 조정을 위해 보드에 해당 위치가 제공됩니다. 이 장치는 형광등 전자 안정기의 적절한 주석 케이스에 장착되며 절연 개스킷도 사용되며 케이스에 설치하기 전에 드라이버 보드를 포장해야합니다. 트랜지스터 VT2는 나사나 브래킷을 사용하여 하우징의 금속 벽에 부착해야 합니다. 이 방열판은 35~50W의 부하 전력에 충분하며 트랜지스터는 50W 이상으로 가열되지 않습니다. оC, 저전력의 경우 방열판이 필요하지 않습니다. 35W 이상의 부하로 금속 케이스 없이 드라이버를 작동하는 경우 표준 소형 방열판을 VT2 트랜지스터에 부착해야 합니다. 드라이버 하우징은 예를 들어 컴퓨터 전원 공급 장치 하우징에서 쉽게 구부릴 수 있으며 절연 필름을 사용할 수도 있습니다. 전력 보정 장치가 포함된 드라이버 버전의 총 3개 사본이 제조되었으며(그림 50 참조), 그 중 처음 12개는 이미 최대 부하 13W로 12개월 이상 성공적으로 작동했습니다. 장치의 두 번째 버전의 조립 보드 사진이 그림 18에 나와 있습니다. 2834, 그림. 520 - 부하가 연결됨(그림 18의 사진에서는 "스타" 필터가 사용됨) 부하로는 국내 제조업체 "NEON-EK"의 LED 스트립 NEO-L-2835R3_XNUMX이 사용되었습니다. 이러한 각 라인에는 XNUMX개의 SEL-WWXNUMX-XNUMXK LED가 포함되어 있으며 이는 직렬로 연결된 XNUMX개의 LED로 이루어진 XNUMX개의 병렬 체인으로 연결되어 있습니다.
올바르게 조립된 장치는 즉시 작동하기 시작하고 조정이 필요하지 않지만 드라이버를 단계적으로 실행하는 것이 더 좋고 안전합니다. 보조 부분부터 시작하겠습니다. 이를 위해서는 최대 15mA의 전류를 공급할 수 있고 출력 전압이 최소 20~500V인 실험실 전원이 필요합니다. 커패시터 C16과 병렬로 연결되고 트랜지스터 VT3의 이미터에 11,6...11,8V의 전압이 나타나는지 확인한 다음 전류계와 부하가 장치의 출력에 연결됩니다. LED 모듈을 부하로 사용할 필요는 없으며 전류가 예를 들어 300mA인 저항의 강력한 권선 저항기가 가능합니다. 저항계 또는 멀티미터는 저항계 또는 연속성 모드에서 옵토커플러 U3의 핀 4과 1에 연결됩니다. 가변 저항 R27의 모터는 다이어그램에 따라 가장 낮은 위치(최대 저항 위치)로 설정됩니다. 이제 저항 슬라이더를 부드럽게 위로 움직여 옵토커플러가 300mA의 부하 전류(전류계 판독값)에서 열리는지 확인합니다. 엔진은 대략 중간에 위치해야 합니다. 부하 저항을 변경하여 다양한 전류 값에서 옵토커플러 개방을 확인할 수도 있습니다. 그런 다음 실험실 소스를 끄고 부하를 전류계에 그대로 두고 플라이백 변환기 점검을 진행합니다. 전력 교정기가 먼저 꺼집니다. 트랜지스터 VT4와 변압기 T2가 납땜되지 않았거나 3차 권선이 단락되었습니다(그림 230 참조). 항상 백열등과 다른 전류계를 통해 드라이버를 300V 네트워크에 연결하십시오. 모든 것이 정상이면 부하 전류가 95mA이고 램프가 210W인 경우 전류 소비는 27mA를 초과해서는 안 되며 램프는 백열등의 약 240/390에서 빛나야 합니다. 저항 R310이 230mA에서 300mA까지 전체 범위에 걸쳐 출력 전류를 조절하는지 확인하십시오. 마지막으로 전원 교정기를 연결하십시오. 램프가 조금 더 밝게 빛나기 시작하지만 총 전류 소비량은 140mA를 초과해서는 안됩니다. 물론 전원 교정기를 별도로 확인하여 나머지 장치와 연결을 끊을 수도 있습니다. 모든 것이 순조롭게 진행되면 램프 없이 드라이버를 네트워크에 직접 연결할 수 있습니다. 네트워크 전압이 XNUMXV이고 부하 전류가 XNUMXmA인 경우 장치에서 소비하는 전류는 XNUMXmA를 초과해서는 안 됩니다. 예를 들어 18W 램프 14개를 갖춘 오래된 형광등이 있는 경우 에너지 효율이 높은 LED로 쉽게 전환할 수 있습니다. 오래된 램프에서 필요한 것은 본체뿐이고 다른 모든 것(램프, 시동기 등)은 제거됩니다. 앞서 언급한 LED 스트립 중 15개 또는 XNUMX개가 하우징 바닥에 고르게 배치되어 있습니다. 다음으로, 올바른 위치에 구멍을 뚫고 눈금자를 리벳으로 고정하거나 나사로 고정합니다. 균일한 열 방출을 보장하려면 각 눈금자를 XNUMX곳에 균등하게 리벳으로 고정하는 것이 좋습니다. 드라이버는 램프의 끝 부분에 배치되어 고정됩니다. 결과 램프의 버전이 그림 XNUMX에 나와 있습니다. XNUMX 및 그림. XNUMX(스타 필터 사용).
원하고 기회가 있다면 폴리스티렌이나 폴리카보네이트로 만든 디퓨저를 설치할 수 있습니다. 그러나 디퓨저는 물론 램프의 미적 특성을 크게 향상시키지만 발광 효율도 저하시키지 않는다는 점을 명심해야 합니다. 따라서 상대적으로 투명한 Opal 디퓨저는 광속을 30~40%까지 감소시킵니다! 문학
저자: V. 라자레프
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