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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 주파수 특성을 측정하기 위한 접두사. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
최근 아마추어 무선 실습에서는 파노라마 표시기를 사용하여 성능을 모니터링하는 시각적 방법이 널리 사용되었습니다. 도움을 받으면 필터, 증폭기, 라디오, 텔레비전, 안테나와 같은 매우 복잡한 라디오 엔지니어링 장치를 훨씬 더 빠르게 조정할 수 있습니다. 그러나 이러한 산업용 장비를 항상 구입할 수 있는 것도 아니고, 가격도 저렴하지 않습니다. 한편, 특별한 비용 없이 오실로스코프에 부착하는 형태로 기능이 유사한 장치를 만들 수 있습니다. 이러한 접두사는 스위프 주파수 발생기(GCh), 오실로스코프 스위프를 위한 전압 발생기 및 원격 감지기 헤드를 포함해야 합니다. 이러한 접두사의 계획은 그림 1에 나와 있습니다. 하나.
콘솔을 개발할 때 목표는 단순하고 작고 복제하기 쉬운 디자인을 만드는 것이었습니다. 물론 단순한 단순성 때문에 몇 가지 단점이 있는 것은 아니지만 기본 디자인으로만 간주해야 합니다. 더 많은 노드가 추가되면 장치의 기능과 서비스 편의성을 확장할 수 있습니다. 제안 된 접두사는 48 ... 230MHz의 주파수 범위에서 다양한 전자 장치를 조정하기위한 것입니다. MV 텔레비전 밴드에서. 그러나이 디자인을 사용하면 작동 주파수 범위를 변경할 수 있으며 UHF 범위 (300 ... 900 MHz), 위성 텔레비전의 첫 번째 중간 주파수 (800 ... 1950 MHz)에서 작동 할 수 있습니다 ) 또는 아마추어 라디오 KB 밴드. 이러한 셋톱박스의 가장 큰 장점은 하나의 GKCh를 사용하여 전체 주파수 범위를 커버한다는 것입니다(안테나 증폭기, TV 채널 선택기 등과 같은 광대역 장치를 설정할 때 편리함). 스윙의 상위 및 하위 주파수는 두 개의 컨트롤 노브로 서로 독립적으로 떨어져 있습니다. 이를 통해 작동 범위의 필요한 섹션을 빠르게 설정할 수 있습니다. 장치의 단점은 스위프 전압의 비선형 의존성과 작동 주파수 범위를 변경할 때 진폭의 변화를 포함합니다. 접두사는 트랜지스터 VT2 VT3에 조립 된 GKCh, 트랜지스터 VT4의 버퍼 증폭기로 구성됩니다. DA1, DA2, DA4,001 요소에는 삼각형 전압 생성기가 DA5 칩에 조립되고 트랜지스터 VT1은 전류 안정기입니다. GKCh에 전원을 공급하고 DA3 칩에서 오실로스코프의 스윕을 위한 증폭기 전압. RF 발생기는 유도 부하가있는 멀티 바이브레이터 방식에 따라 조립됩니다. 이러한 회로 솔루션을 통해 주파수 설정 요소를 전환하지 않고도 전체 범위(약 5의 주파수 중첩 계수)를 커버할 수 있었습니다. 이것은 트랜지스터를 통한 전류를 변경하는 동시에 전도도 및 확산 커패시턴스의 매개 변수를 변경하여 달성되므로 이러한 발전기의 주파수를 넓은 범위에서 변경할 수 있습니다. 따라서 전류가 50mA에서 1,5mA로 변경되면 주파수는 48MHz에서 230MHz로 변경됩니다. 그러나 주파수 안정성과 RF 발생기를 제어하는 기능을 높이려면 전류 안정기로 전원을 공급해야 합니다. 전류 안정기의 제어 전압은 커패시터 C3에 형성되어 DA5 칩에 의해 증폭되며 출력 신호는 트랜지스터 VT1(및 RF 생성기 트랜지스터)을 통해 흐르는 전류를 제어합니다. 요소 DA1, DA2, DM 및 DD1은 커패시터를 주기적으로 재충전합니다. 충전 주기는 위치에 따라 다릅니다. 저항 R2 및 R4의 슬라이더. 저항에 공급되는 전압은 파라메트릭 안정기 R1 VD1에 의해 안정화됩니다. DC 증폭기 DA1 및 DA2는 전압 비교기 역할을 합니다. 저항 R14의 강하 전압은 기준으로 사용되며 스위칭 전압은 저항 R2 및 R4의 위치에 따라 결정됩니다. 초기 상태에서는 커패시터 C3이 방전되므로 저항 R14와 비교기 3 DA1 및 2 DA2의 단자는 1에 가까운 전압을 갖게 됩니다. 이 경우 트리거 DD4의 입력 R은 하이 로직 레벨이고 출력 S는 각각 로우이며 트리거의 직접 출력은 로우이고 역-하이입니다. 이 상태에서 DA10 마이크로 회로의 출력은 11 ... 3V가되고 커패시터 C11은 저항 RXNUMX을 통해 충전을 시작합니다. 커패시터의 전압을 높이면 RF 발생기를 통과하는 전류가 증가하고 생성된 주파수가 감소합니다. 저항 R14의 전압 강하가 저항 R4 엔진의 전압과 같으면 비교기 DA2의 출력에 낮은 논리 레벨이 나타나지만 트리거 상태는 변경되지 않고 커패시터 충전 프로세스가 계속됩니다. 저항 R14의 전압이 저항 R2 엔진의 전압 레벨로 증가하면 비교기 DA1의 출력에 높은 논리 레벨이 나타나고 트리거 상태가 반대로 변경되므로 DM 마이크로 회로의 출력 -10 ... -11 V의 전압을 가지며 커패시터 C3의 방전이 시작됩니다. 이 경우 비교기 DA1은 출력에서 논리 레벨이 낮은 상태로 전환되지만 트리거는 전송되지 않고 커패시터 C3은 계속 방전됩니다. 커패시터가 비교기 DA2의 작동 전압으로 방전되면 출력에 높은 논리 레벨이 나타나고 트리거가 전환되며 DA4 마이크로 회로의 출력은 10 ... 11 V의 전압을 갖게됩니다. 커패시터 C3이 다시 시작됩니다. 따라서 저항 R2 및 R4 엔진의 전압을 변경했으며 그 사이에 커패시터 C3이 재충전되는 비교기 입력의 전압을 변경할 수 있습니다. RF 발생기를 통해 흐르는 전류의 변화 범위, 즉 주파수의 변화 범위. 이러한 전압은 서로 독립적으로 설정될 수 있으므로 발전기 스윕 범위의 상위 및 하위 주파수에 대한 독립적인 설정이 제공됩니다. 삼각 전압은 일반적으로 이러한 장치의 경우와 같이 톱니가 아닌 커패시터 C3에 형성됩니다. 따라서 GKCH의 주파수는 동일한 속도로 조정됩니다. 이를 통해 이러한 경우에 필요한 후방 산란 장치를 제거할 수 있었으며 물론 설계를 단순화했습니다. 삼각 전압의 선형성은 낮지만 상당히 만족스럽습니다. 선형성이 중요한 경우 커패시터 충전 회로에 저항 R11 대신 그림 2에 표시된 회로에 따라 만들어진 전류 안정기가 포함되어야 합니다. XNUMX.
VT4 트랜지스터의 버퍼 증폭기는 RF 발생기와 부하 사이의 디커플링을 제공하고 필요한 출력 전압 레벨도 형성합니다. XS1 출력에서 100mV, XS2 출력에서 -10mV입니다. 오실로스코프의 스윕을 동기화하기 위해 저항 R14의 전압 강하는 사용되었으며 주파수 변화에 비례하지만(둘 다 발생기 트랜지스터를 통과하는 전류의 함수이기 때문에) 역으로 - 저항 양단의 더 높은 전압 낮은 주파수 값에 해당합니다. 따라서 조정 가능한 전송 비율로 반전 증폭기(IC DA3)에 공급됩니다. 출력에서 전압과 주파수 사이에 직접적인 관계가 있는 오실로스코프의 스윕을 동기화하기 위해 전압이 생성됩니다. 이 전압의 진폭은 저항 R10에 의해 설정됩니다. 셋톱박스의 모든 라디오 요소는 다음 위치에 있습니다. 도 3에 도시된 인쇄회로기판. 삼. 양면 포일 텍스타일라이트로 제작되었습니다. 요소가 없는 면은 금속화된 상태로 남겨두고 보드의 둘레를 따라 호일로 다른 면에 연결됩니다. 이 측면은 또한 장치의 전면 패널이며 부품은 케이스, 바람직하게는 금속 케이스로 덮여 있습니다.
장치에는 다음 유형의 요소를 사용할 수 있습니다. OU - K140UD6 또는 K140UD7(문자 인덱스 A 및 B 포함), 디지털 미세 회로 - K561TM2, 564TV1 또는 RS 플립플롭이 포함된 K561, 564 시리즈의 기타 미세 회로. 또한 K561LA7, K561LE5 마이크로 회로 등의 논리 요소를 기반으로 트리거를 조립할 수도 있습니다. 트랜지스터 VT1 - KT603(문자 인덱스 A - G 포함); KT608(A.B) KT630(A, B), KT815(A-D), KT817(A-D); VT2 및 VT3 -KT3123A, KT3123V, 그리고 KT363A.KT3101A 트랜지스터를 사용할 때 튜닝 범위와 KT3124B가 감소합니다. KT3132A 발전기 회로는 그림의 다이어그램에 따라 변경되어야 합니다. 네; VT4 - KT4(A, B), KT368A. KT399A, KT3101A 또는 이와 유사한 것. 제너 다이오드 - KS147A, KS156A. 저항 R2, R4, R10 - SP, SPO, SP4-1, 나머지 - MLT. 커패시터 C1.C3 - K50-6, K53-1, K52-1.S7-KD, KG, 나머지 - KM, KLS, KD. 잭 XS1, XS2는 텔레비전과 같은 모든 고주파수입니다. 코일 L1, L2는 프레임이 없고 직경이 2mm인 맨드릴에 감겨 있으며 직경이 5mm이고 권선 길이가 0,5mm인 와이어가 15회 감겨 있습니다.
원격 감지기 헤드의 다이어그램은 그림 5에 나와 있습니다. 419. KD507A, GDXNUMXA 또는 이와 유사한 고주파 검출기 다이오드를 사용할 수 있습니다. 모든 요소는 펠트 펜에서 케이스에 배치되며 이들 사이의 연결은 최소 길이를 가져야 합니다. 차폐 와이어로 오실로스코프에 연결됩니다. 장치 설정은 RF 발생기부터 시작됩니다. 이를 위해 회로에서 더 낮은 저항 R11의 출력이 DA4 칩에서 일시적으로 분리되고 저항 R2의 엔진에 연결됩니다. 주파수 측정기를 XS1 소켓에 연결한 다음 저항 R2를 회전시켜 발생기의 주파수 범위를 측정합니다. 주파수 중첩 비율은 5 이상이어야 합니다. 그렇다면 범위 제한은 동시에 변경하여 설정됩니다. 코일의 감은 수 또는 감은 것을 압축하고 풀어서. 중첩 비율이 더 적은 것으로 판명되면 저항 R3 및 R5의 값을 20 ~ 30% 줄여 이를 늘릴 수 있습니다. 그 후 모든 연결이 복원되고 삼각 전압 발생기의 작동 가능성이 확인됩니다. 이렇게 하려면 저항 R14 및 R2가 회전하는 동안 저항 R4의 전압을 제어합니다. 그런 다음 셋톱 박스가 오실로스코프에 연결되고 수평 스위프가 저항 R10을 사용하여 전체 화면으로 설정됩니다. 그 후 부하(1 또는 75 Ohm 저항)와 감지기 헤드가 XS50 소켓에 연결되고 출력이 오실로스코프의 "입력 Y"에 연결됩니다. 이 경우 출력 전압의 주파수 의존성을 반영하는 곡선이 화면에 나타나야 합니다. 요소 C7, C10, R13의 값과 후자가 L2에 연결되는 위치를 선택하면 불균일이 100% 이하인 약 30mV의 전압이 달성됩니다. 저자의 설계에서 커패시터 C7은 출력 회로에 따라 바닥에서 세어 코일 L13의 세 번째 턴에 저항 R2과 첫 번째 턴에 연결되었습니다. 결론적으로 저항 R2 및 R4의 눈금이 보정됩니다. 이를 위해 기준 발생기의 신호는 저항이 1 ... 200 Ohms인 저항을 통해 XS300 커넥터에 연결된 감지기 헤드의 입력으로 공급됩니다. 예를 들어 100MHz의 주파수에서 깔끔한 표시와 곡선이 얻어질 때까지 진폭을 변경합니다. 그런 다음 "Fn"펜을 사용하여 스윕의 시작을 이 표시와 결합하고 눈금에 표시를 만듭니다. 그런 다음 "Fs" 노브를 사용하여 스윕의 끝을 이 표시에 맞추고 이 저항의 눈금에 이미 표시를 합니다. 마찬가지로 다른 주파수에 대한 눈금을 보정합니다. 셋톱 박스에 전원을 공급하기 위해 양극성 안정화 전원이 사용되어 양극 차폐를 통해 최대 100mA, 음극 차폐를 통해 최대 10mA의 전류를 제공했습니다. 저자:I. 네차예프, 쿠르스크; 출판물: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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