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강력한 트랜지스터는 종종 충전기의 조절 요소로 사용됩니다. 선형 모드로 동작하는 이 트랜지스터는 많은 화력을 소모하기 때문에 부피가 큰 방열판에 설치해야 한다. 이러한 장치의 효율성은 일반적으로 낮습니다.

충전 전류를 조절하는 펄스 방식을 사용하는 장치와 조절 요소로 트리니스터를 사용하여 에너지 손실을 크게 줄일 수 있는 장치를 제안합니다.

주요 기술 특성

최대 충전 전류, A ..... 6
최대 출력
전압, V ..............16
효율성, %, 이상 ...........80

조정 가능한 충전 전류 안정기
그림. 1

현재 스태빌라이저의 개략도가 그림 1에 나와 있습니다. 1. 이 장치는 1권선 초크 L3과 커패시터 C1-C3, 네트워크 변압기 T6, 다이오드 VD2-VD7 기반의 강력한 정류기, 바이폴라 파라메트릭이 있는 저전력 정류기 VD2로 구성된 네트워크 노이즈 억제 필터로 구성됩니다. 안정기 VD8R3VD4R14, 전류 설정 장치-가변 저항 R12, 14 링크 RC 필터 R11C13R1C1이있는 전류 센서 R1.1, 연산 증폭기 DA1.2의 오류 신호 증폭기, 트랜지스터 VT2의 전압 센서, 순간을 결정하는 데 필요한 순간 주전원 전압은 1을 통과하고 DDXNUMX 트리거의 조정 가능한 원샷과 트랜지스터 VTXNUMX의 전류 증폭기가 있는 DDXNUMX 트리거의 원샷은 트리니스터 VSXNUMX의 제어 펄스를 생성하여 궁극적으로 충전 전류.

가변 저항 R4의 엔진에서 저항 R6을 통해 연산 증폭기의 반전 입력에 음의 전압이 공급됩니다. 저항 분배기 R4R5의 회로 매개 변수는 연산 증폭기의 비 반전 입력보다 더 음이되는 방식으로 계산되므로 연산 증폭기의 출력에서 양의 신호가 형성되고, 입력 전압 값의 차이에 비례합니다. 이 신호는 저항 R13을 통해 D-트리거 DD1.1[1]에 조립된 제어된 단일 진동기의 시간 설정 회로로 들어갑니다. 이 원샷의 특징은 입력 신호 레벨이 증가함에 따라 원샷에 의해 생성된 펄스의 지속 시간이 비례적으로 감소한다는 것입니다.

단일 진동기 펄스의 시작은 트랜지스터 VT1에서 만들어진 전압 센서를 사용하여 주전원 전압의 반주기 시작에 "연결"됩니다. 정류기 브리지 VD8에서 저항 R2을 통해 이 트랜지스터의 베이스에 맥동 전압이 공급됩니다. 다이오드 VD1은 평활 커패시터 C8에서 이 회로를 "분리"합니다.

트랜지스터의 기본 회로에 있는 분배기 저항의 저항은 대부분의 시간 트랜지스터가 열려 있는 방식으로 계산되며 브리지의 출력 전압이 거의 1.1으로 떨어지는 순간에만 트랜지스터가 닫히고 컬렉터의 짧은 양의 펄스가 트리거 DD15의 입력 S로 전송됩니다. 트리거가 단일 상태로 전환되고 커패시터 CXNUMX가 충전되기 시작하고 그에 대한 전압, 따라서 트리거의 입력 R이 스위칭 임계값에 도달하면 트리거가 XNUMX 상태로 돌아갑니다.

이 커패시터의 충전 전류에는 안정적인 전압 소스(+17V)의 R16R10VD12,5 회로와 가변 전압 소스(연산 증폭기의 출력)의 R13VD9 회로의 두 가지 구성 요소가 있습니다. 연산 증폭기의 출력 전압이 클수록 충전 전류의 두 번째 성분이 클수록 커패시터가 더 빨리 충전되고 트리거의 직접 출력에서 하이 레벨 펄스가 더 짧아집니다.
그리고 트리거의 역 출력에서 낮은 레벨의 펄스가 형성되며 지속 시간은 연산 증폭기의 출력 전압에 반비례합니다. 이 펄스가 감소하면 DD1.2 트리거[2]에 내장된 단일 진동기가 짧은 하이 레벨 펄스를 생성하고, 이 펄스는 트랜지스터 VT2에 의해 증폭된 후 트리니스톱 VS1을 엽니다.

따라서 제어되는 단일 진동기의 펄스 지속 시간에 따라 트리니스터는 반주기 시작부터 다른 지연으로 켜집니다. 따라서 강력한 정류기에서 나오는 전류도 변경됩니다. 즉, 저항(R4)의 슬라이더의 위치는 충전 전류의 평균값을 설정한다.

저항 R14에서 가져오고 부하 전류에 비례하는 OS 전압은 12링크 필터 R14C11 R13CXNUMX으로 평활화한 후 연산 증폭기의 비반전 입력에 음의 극성으로 적용됩니다.

예를 들어 충전 중인 배터리의 EMF 증가로 인해 충전 전류가 감소하면 비반전 입력의 전압이 덜 음수가 되고 연산 증폭기의 출력 전압이 증가하여 조정 가능한 단일 진동기의 펄스 지속 시간이 감소하여 트리니스터 VS1의 켜기 지연이 감소합니다. 전류가 증가합니다.

연산 증폭기의 이득은 저항 R7과 R6의 저항 값의 비율과 같습니다. 1MΩ: 2kΩ = 500 따라서 안정기는 전류의 가장 작은 변화에 응답합니다.

램프 HL1, HL2는 PA1 전류계의 눈금을 밝히는 동시에 켜져 있는 장치의 표시기 역할을 합니다. 저항 R1은 램프의 전압이 공칭 전압보다 5 ... 6% 낮도록 선택됩니다. 강력한 정류기의 션트 다이오드인 커패시터 C4-C7은 네트워크를 관통하는 고주파 간섭 수준을 줄입니다. 커패시터 C12는 연산 증폭기의 자기 여기를 제거합니다(필요한 경우 설치됨).

OU K140UD1B는 K140UD6, K140UD7 및 KD510A 다이오드로 교체할 수 있습니다(KD509A, KD513A). 강력한 정류기에서는 다이오드 KD2999A, KD2999B 및 D242, D243(방열판의 유효 면적 증가)을 사용할 수 있습니다. 제너 다이오드 D814D는 D814G와 호환됩니다. 트리니스터 KU202N 대신 KU202L, KU202I가 적합합니다.

커패시터 C1-C7 - K73-16, K78-2; C8-SU, C13, C14 - K50-35; C11, C12, C15, C16 - KLS, KM-6. 저항 R4 - PPZ-12, R5, R17 - SP5-ZV; R14 - 저항이 2옴인 저항 C5-16MV 0,1개, 병렬로 연결됨(각각 직경이 72mm인 1mm 길이의 니크롬 와이어로 교체할 수 있음). 램프 HL1, HL2 -CMH10-55(CMH10-55-2).

1A용 외부 션트가 있는 전류계 RA4205 - M10

인덕터 L1은 MGTF 20 와이어가 반으로 접힌 10NM 페라이트로 만들어진 K5x2000x0,5 크기의 환형 자기 회로에 감겨 있으며 권선 수는 24입니다. 결과적으로 두 개의 권선이 그림과 같이 켜집니다. 변압기 T1은 강철 자기 회로 ShL25x40으로 만들어지며 권선 I에는 1012개의 전선 PEV-2 0,5가 포함되어 있습니다. 권선 II - 중간에서 탭으로 와이어 PEV-144 2의 0,2 회전; 권선 III - 와이어 PEV-104 2회 1,6. 다이오드 VD3-VD6은 각각 60cm2 면적의 1개의 동판-방열판에 설치됩니다. 트리니스터 VS100의 방열판 면적은 2cmXNUMX입니다.

조정 가능한 충전 전류 안정기
그림. 2

장치의 대부분의 부품은 1,5mm 두께의 한 면에 호일 코팅된 유리 섬유로 만들어진 인쇄 회로 기판에 장착됩니다. 무화과에. 2는 인쇄 회로 기판의 도면과 그 위의 부품 위치를 보여줍니다. 보드 중앙 근처에 있는 두 개의 구멍은 트리밍 저항 R5 및 R17을 고정하도록 설계되었습니다. 이 저항기의 케이스는 보드 가장자리를 향해 조정 나사를 사용하여 서로 가깝게 보드에 설치되고 막대와 너트가 있는 나사로 끌립니다.

장치 설정은 OS의 바이폴라 공급 전압을 확인하는 것으로 시작해야 합니다.필요한 경우 제너 다이오드와 안정기 저항을 선택합니다.

다음으로 오실로스코프를 사용하여 트랜지스터 VT1의 컬렉터 출력에서 10ms 주기의 짧은 하이 레벨 펄스가 있는지 확인합니다. 저항 R8을 선택하여 이러한 펄스의 최소 지속 시간을 달성하는 것이 바람직합니다.

조정 가능한 단일 진동기 DD1.1(핀 2)의 역 출력에서 저레벨 펄스의 지속 시간을 확인하려면 오실로스코프도 필요합니다. 이것은 충전 전류 안정화 시스템이 꺼진 상태에서 수행되며, 이를 위해 연산 증폭기의 비반전 입력을 공통 와이어에 일시적으로 연결하는 것으로 충분합니다. 튜닝 저항 R5의 엔진은 1.1에서 0ms까지의 트리거 DD10의 역 출력에서 펄스 지속 시간의 변화가 가변 저항 R4의 샤프트의 전체 회전에 해당하는 위치에 설정됩니다. 이 경우 저항 R17의 샤프트 위치를 조정해야 할 수 있습니다.

결론적으로 위에서 설명한 장치의 제조를 담당하는 사람들은 간행물을 숙지하는 것이 유용할 것입니다[3; 네].

문학:

1. Samoylenko A. 제어되는 단일 진동기. - 라디오, 1999, 5번, p. 38, 39.
2. Zeldin E. 미세 회로의 펄스 장치. - M.: 라디오 및 통신, 1991.
3. Leontiev A., Lukash S. 위상 펄스 제어가 가능한 전압 조정기. - 라디오, 1992, No. 9, p. 43, 44.
4. Priymak D. 저전압 트리니스터 전압 조정기. - 라디오, 1989, 5번, p. 78-80.

저자: V. Klimov, 모스크바; 발행: radioradar.net

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