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안테나의 강철 도체. 무선전자공학 및 전기공학 백과사전

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무선 전자 및 전기 공학 백과사전 / 안테나. 이론

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안테나 제작용 재료를 선택할 때 일반적으로 구리 또는 알루미늄이 선호됩니다. 왜냐하면 이러한 금속은 예를 들어 강철에 비해 전도성이 더 좋기 때문입니다. 그러나 강철은 더 저렴하고 때로는 강철로 안테나를 만드는 것이 더 쉽습니다. 이 기사에서는 구리선을 강철 및 기타 재료로 만든 전선으로 교체할 때 손실을 평가하고 이러한 교체 중 안테나 효율이 저하되는 예를 제공합니다. 강철 와이어의 고주파 손실 원인을 고려하고, 3,5...28 MHz 범위에서 알려지지 않은 특성을 갖는 재료로 만들어진 와이어의 선형 능동 저항을 측정하는 방법을 설명하고, 다음의 컴퓨터 모델링에 대한 권장 사항을 제공합니다. 강철로 만든 와이어 및 진동기 안테나.

전통적인 안테나 재료는 구리(와이어)와 알루미늄 합금(튜브)입니다. 그들의 장점은 좋은 전도성입니다. 단점은 낮은 기계적 강도와 최근에는 높은 비용을 포함합니다.

강철 구조물을 안테나 시스템의 보조 요소로 사용한 경험은 저렴하고 내구성이 뛰어난 강철을 안테나 제조의 주요 재료 중 하나로 사용할 가능성을 나타냅니다. 무선 아마추어는 내후성 바이메탈 강철-구리선(BSM)과 구리선과 함께 강철 코어가 있는 유연한 폴리에틸렌 절연 전선(GSP)[1]을 사용합니다. 이런 점에서 전통적인 구리나 알루미늄을 강철로 대체할 때 손실을 추정하는 것이 흥미롭습니다.

평가 척도로, 고주파에서 연구 대상 재료로 만들어진 원형 단면 와이어의 선형 저항의 활성 성분 R과 동일한 주파수에서 동일한 직경의 구리 와이어에 대한 해당 값 RM의 비율은 다음과 같습니다. 촬영: R/RM.

알려진 바와 같이, 고주파 전류는 와이어 단면에 걸쳐 고르지 않게 분포됩니다. 이는 표면 근처에서 최대이고 재료 내부로 더 깊이 들어갈수록 빠르게 감소합니다(표면 효과). 1MHz 이상의 주파수에서 직경이 1mm를 초과하는 와이어의 경우 전류가 집중되는 표면층의 유효 두께(침투 깊이)는 공식 [2]에 의해 결정됩니다.

여기서 f는 주파수(Hz)입니다. δ - 재료의 특정 전도도(S/m) μr - 재료의 상대 투자율; μ0 = 4π·10-7(H/m). 무선 주파수 전류에 대한 직경 d(m)의 와이어 유효 단면적은 s = 5πd(m2)이고 선형 활성 저항은

테이블에서. 1은 일부 도체 재료의 δ, p 및 μr 값을 보여줍니다.

안테나의 강철 도체

비강자성 도체의 경우 μr은 1이고 식 (2)는 예를 들어 알루미늄과 구리로 만들어진 와이어의 선형 저항을 비교하는 데 충분합니다. 필요한 측정값은 간단히 계산됩니다: R/RM = = √δM/δ. 예를 들어 알루미늄의 경우 다음과 같은 결과를 얻습니다. R/RM = √56,6/35,3 = 1,265. 강자성 물질(μr >> 1)의 경우 모든 것이 훨씬 더 복잡합니다. 사실 주파수가 증가함에 따라 μr은 빠르게 감소하여 XNUMX이 되는 경향이 있으며 재료의 손실은 증가합니다. 특히 와전류로 인한 손실은 주파수의 제곱에 비례하여 증가합니다. μr이 감소하면 표면층이 두꺼워집니다. 즉, 저항이 감소하며, 손실이 증가하면 저항이 증가합니다. 결과적으로 손실이 더 커지고 선형 저항은 주파수가 증가함에 따라 계속 증가합니다. 합금의 화학적 조성과 구조를 정확히 안다면 모든 것을 (쉽지는 않지만) 고려할 수 있습니다. 그리고 이것은 거의 알려지지 않았기 때문에 진실의 오래된 기준, 즉 실천으로 돌아가는 것이 남아 있습니다.

구리선 RM의 선형 저항은 식 (2)를 사용하여 계산하여 결정되었습니다. 특성이 알려지지 않은 재료로 만들어진 와이어의 선형 저항 R을 결정하기 위해 고주파 품질 계수 미터(kumeter) 유형 E9-4가 사용되었습니다.

미터의 예비 준비는 기준 Q = fres/Δf0,707에 따라 모든 스케일의 레벨 설정을 교정하는 것으로 구성되었으며, 이를 위해 0,1pF 분할의 버니어 커패시터가 사용되었습니다. 결과적으로 장치는 테스트된 인덕터의 손실과 기타 손실(장치 자체, 추가 외부 커패시터, 환경 및 방사선으로 인한)을 모두 고려하여 전체 측정 회로의 등가 품질 계수 Q를 결정했습니다. . 고주파에서 전기 네트워크 및 기타 전도성 물체로부터 장치 본체를 분리하기 위해 20NN 등급 페라이트로 만들어진 K90x70x10 링 자기 코어에 400개의 0,5선 전원 코드가 포함된 차단 초크가 설치됩니다. 코드가 장치에 연결되어 있습니다. 코드의 전선 중 하나는 장치 본체의 보호 접지선입니다. kumeter는 벽 및 기타, 특히 전도성이 있는 대형 물체로부터 최소 2m 떨어진 높이 XNUMXm의 유전체 스탠드에 설치되었습니다.

측정 오류를 줄이려면 측정 전 60분 동안 장치를 예열하고, 가능한 제로 드리프트를 모니터링하고, 각 주파수에서 C 및 Q를 여러 번(최소 5~7회) 측정한 후 평균을 계산해야 합니다. 10MHz 이상의 주파수에서 측정할 때 결과는 작업자가 커패시터 핸들을 돌리는 손에 영향을 받을 수 있습니다. 정확한 판독을 위해서는 손을 떼고 머리는 장치에서 0,5m 이상 떨어져 있어야 합니다.

3...30MHz 범위의 주파수 f에서 직경 d를 갖는 와이어의 선형 저항 R을 결정해야 한다고 가정해 보겠습니다. 우리는 이 와이어의 길이 1m 조각과 같은 직경의 구리선 조각 1m를 사용합니다. 이 전선에서 우리는 전선 사이의 거리가 40mm인 동일한 단락 10선 라인을 만듭니다. 이 라인을 인덕터로 장치에 하나씩 연결하고 라인을 수직으로 설치해야 합니다. 우리는 두 재료로 만들어진 라인의 품질 계수와 커패시턴스 C의 공진 값을 큐미터 단위로 측정합니다. 필요한 경우(5MHz 미만의 주파수의 경우) 추가 커패시터, 바람직하게는 운모를 연결하지만 두 재료 모두 동일해야 합니다. ±XNUMX% 이내의 오차로 용량을 알아야 합니다.

다음으로 몇 가지 계산을 수행해야 합니다. 먼저, 측정 회로에서 손실 req의 총 등가 직렬 저항 값을 계산해 보겠습니다.(여기에는 와이어의 손실과 기타 손실이 모두 포함됩니다.) 이는 진동 회로에 대해 잘 알려진 표현에 따라 두 재료에 대해 수행됩니다. : 요구량 = 1/(2πfCQ). 동일한 라인 크기, 동일한 추가 커패시터 및 동일한 주파수를 사용하면 위의 기타 손실이 두 재료 모두 동일하다고 가정할 수 있습니다. 그리고 계산된 와이어 저항 RM이 알려져 있기 때문에 구리선을 측정하여 찾을 수 있습니다. 따라서 다른 손실의 저항은 r pp = rppm = r eq m - RM의 차이입니다.

이제 테스트 재료 R = r eq - r pp에서 1m 와이어 섹션의 저항을 계산하고 필요한 비율 R/Rm을 결정해야 합니다.

미터의 주요 오류는 ±5%입니다. 가능한 체계적 오류의 영향은 R 값을 결정한 결과에 서로 다른 재료에 대한 req 값을 측정한 결과의 차이가 포함된다는 사실에 의해 부분적으로 보상됩니다.

직경 1 ~ 4,5mm, 길이 1m의 다양한 와이어에서 와이어 사이의 거리가 40mm인 25선 라인의 단락 섹션을 만들어 총 3,5개의 샘플을 만들었습니다. 측정은 위에서 설명한 방법에 따라 7가지 주파수에서 수행되었습니다: 14; 21; 28; XNUMX; XNUMXMHz. Rm 계산 결과가 그림에 표시됩니다.

안테나의 강철 도체

선형 저항 R을 측정하고 강철 및 기타 와이어의 R/RM 비율을 계산한 결과가 표에 요약되어 있습니다. 2.

안테나의 강철 도체
(확대하려면 클릭하십시오)

테이블에서 그림 2는 지정된 주파수 범위의 강철 와이어에 대해 선형 저항이 15,9~24,9배 증가했음을 보여줍니다. 깨끗하고 매끄러운 표면을 가진 샘플(1, 6, 8)의 경우 주파수에 대한 R/RM의 의존성은 약합니다. 샘플 2, 3의 표면 오염과 샘플 4의 상당한 표면 거칠기로 인해 주파수가 증가함에 따라 R/RM이 더욱 크게 증가합니다. 어닐링 강선은 스케일을 제거하고 표면을 청소해도 손실에 눈에 띄는 영향을 미치지 않았습니다.

티타늄과 비자성 스테인리스강으로 만든 와이어는 일반 강철 와이어에 비해 약 2,5배 더 장점이 있습니다. 모든 주파수에서 바이메탈 강-동선 9(BSM)은 순동보다 3배 이상 열악하지만 순강보다 5~6배 우수합니다. 구리 코팅 두께가 약 0,03mm인 경우 주요 목적은 강철 베이스를 대기 영향으로부터 보호하는 것입니다.

라인 10, 11은 절연 단면적이 0,5mm2인 연선에 대한 데이터를 제공합니다. GSP 와이어에는 직경 4mm의 구리 코어 3개와 강철 코어 0,3개가 있습니다. 28MHz에서의 손실은 직경 4,1mm의 강선 수준이었고, 저주파 범위에서는 훨씬 더 좋았습니다. 설치 와이어 MGShV에는 직경 16mm의 주석 도금 구리 코어가 0,2개 있으며 GSP보다 2배 이상 우수합니다.

매끄럽고 깨끗한 표면을 가진 알루미늄 와이어(8)에 대한 결과는 식(2)를 사용한 계산 결과와 잘 일치하며 선택한 접근 방식의 정확성을 확인하는 역할을 할 수 있습니다.

컴퓨터 시뮬레이션은 MMANA 프로그램[3]을 이용하여 수행하였다. 시뮬레이션의 특징은 분석 결과 와이어의 선형 저항이 아니라 안테나의 복소 입력 저항의 활성 구성 요소가 결정된다는 것입니다. 그리고 입력 임피던스는 안테나의 크기, 구성 및 여기 소스 연결 위치에 따라 달라집니다. 그러나 이러한 의존성으로 인해 안테나의 상대적으로 큰 파장을 사용하면 구리를 강철로 대체할 때 거의 감지할 수 없는 손실을 얻을 수 있습니다.

분석을 위해 다양한 크기의 여러 루프 및 다이폴 안테나가 사용되었습니다. 시뮬레이션 결과는 표에 나와 있습니다. 삼.

안테나의 강철 도체
(확대하려면 클릭하십시오)

방사 저항 R∑는 손실을 고려하지 않은 분석에서 입력 임피던스의 활성 성분 RA로 구해집니다. 안테나의 모양과 크기는 변하지 않았기 때문에 이 값은 구리에서 철로 전환되는 동안 변하지 않은 것으로 가정되었습니다. 구리와 철로 만들어진 안테나에 대해서도 각각 RAM과 RAz의 값을 구했다. 구리와 철의 효율은 해당 RA 값에 대한 R∑의 비율로 계산되었습니다. RXNUMX/Rm 비율은 다음 공식을 사용하여 계산되었습니다.

Rzh/Rm = (Razh - R∑)/(RAM - R∑)

고려된 모든 안테나에 대해 Rzh/RM 비율은 주파수에 관계없이 평균 27,8에 가까운 것으로 나타났습니다.

예를 들어 표로 표시된 저항률 값 = 2 Ohm mm0,0918/m 및 상수 μr - 2을 사용하여 철 손실 계산에 공식 (150)를 사용했다면 이런 일이 발생할 수 있었습니다. 그런데 동일한 결과는 다음과 같습니다. 지정된 매개변수로 ELNEC 프로그램에서 얻어졌습니다. 위의 실험 데이터를 바탕으로 이러한 시뮬레이션 결과는 최대 28MHz의 주파수 범위에서 강철 와이어의 최악의 경우 손실을 추정하는 데 사용될 수 있습니다. VHF 대역의 경우 아마도 진실에 더 가까울 것입니다.

테이블에서 표 3은 고려된 사례에 대한 이러한 평가에도 불구하고 거의 모든 효율성 저하 요인이 표의 철강에 대한 R/RM 요인보다 훨씬 낮다는 것을 보여줍니다. 2. 강철 안테나의 손실은 안테나의 Rh가 더 크면 더 작아집니다(예를 들어 2MHz 주파수에서 5,13x28m 다이폴 참조). R∑가 작고 초기에 구리 효율이 낮은 전기적으로 작은 안테나는 구리를 강철로 대체하는 데 가장 민감합니다.

일부 와이어 안테나 모델링 프로그램(예: Nec2d, ASAP)은 재료의 투자율에 대한 입력을 제공하지 않습니다. 공식 (2)를 사용하여 강철 안테나를 모델링할 때 μr = 1이라고 가정하고 실제 손실을 고려하여 등가 전도도 δeq(또는 저항 req)를 도입할 수 있습니다. 3,5...28 MHz 범위의 강철에 대해 거칠고 오염된 표면에 대해 각각 δeq = 0,19... 0.094 MSm/m(req = 5,3...10,6 Ohm mm2/m)을 입력하거나 δeq를 입력할 수 있습니다. = 0,22...0,17 MSm/m (요구 = 4,5.-5,9 Ohm mm2/m) 깨끗하고 부드럽습니다.

MM AN A 프로그램을 사용하면 구리 및 강철과 같은 다양한 재료로 만들어진 다양한 와이어를 시뮬레이션할 수 없습니다. 이 경우 안테나의 효율성을 추정하려면 실제로 강철이어야 하는 구리선의 각 세그먼트에 집중 손실을 수동으로 도입할 수 있습니다. 이는 선형을 고려하여 세그먼트의 길이를 기준으로 계산됩니다. 고주파에서 강선의 저항은 구리보다 16~25배 더 높습니다. 예를 들어, 10MHz의 주파수에서 길이가 20m이고 직경이 2mm인 구리선의 3,5개 동일한 세그먼트 각각에 16-0,08-20/10 = 2,56Ω의 활성 부하를 도입할 수 있습니다. 여기서 선형 저항은 구리선의 0,08 Ohm/m는 공식 (2)에 의해 결정되며 그림의 그래프에서 확인할 수 있습니다.

때로는 이러한 상황에서 효율성을 평가하기 위해 모델의 구리선 직경을 16~25배 줄일 수도 있습니다. 그러나 이로 인해 선형 유도 리액턴스가 크게 증가하므로 결과적으로 구조의 전류 분포 및 이와 연결된 모든 것이 크게 변할 수 있다는 점을 기억해야 합니다.

구리선을 강철선으로 교체할 때 안테나 효율의 변화는 파장 크기와 구리 안테나의 초기 효율에 따라 달라집니다. 반파장 구리 안테나의 효율이 0,98...0,99라면, 같은 크기의 강철 안테나는 0,7...0,85의 효율을 가질 수 있는데, 이는 그리 나쁘지 않습니다. 그러나 전기적으로 작은 구리 안테나의 효율성이 몇 퍼센트 정도인 경우 구리를 강철로 대체하면 성능이 15~25배 저하될 수 있습니다.

저자는 문제를 설정하고 작업에 대한 지원을 제공한 F. Golovin(RZ3TC)과 귀중한 의견을 제공한 I. Karetnikova에게 감사드립니다.

문학

  1. Belorussov N. I., Saakyan A. E., Yakovleve A. I. 전기 케이블, 전선 및 코드. 예배 규칙서. - M.: 에너지, 1979
  2. Galperovich D. Ya., Pavlov A. A., Khrenkov N. N. 무선 주파수 케이블. -M .: Energoatomizdat, 1990.
  3. Goncharenko I.V. 안테나 컴퓨터 모델링. MMANA 프로그램에 관한 모든 것. - M.: IP RadioSoft; "라디오" 잡지, 2002.

저자: A. Grechikhin(UA3TZ), 니즈니 노브고로드

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