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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 안테나 증폭기 SWA. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
여기에 게시된 기사에서 저자는 폴란드산 안테나 증폭기의 회로를 분석하고 잡음 및 이득 요소 측면에서 선택에 대한 정보에 입각한 접근 방식을 정당화합니다. 그는 또한 번개 방전으로 인해 종종 고장이 나는 이러한 장치를 수리하고 자기 여기를 제거하기 위한 권장 사항을 제공합니다. 이를 통해 많은 라디오 아마추어가 필요한 증폭기를 선택할 수 있을 뿐만 아니라 성능도 향상될 수 있기를 바랍니다. 폴란드 회사 ANPREL과 기타 회사의 능동 안테나는 러시아와 CIS 국가에 널리 보급되었습니다. 특히 HF 범위에서 자체 이득이 미미한 경우 이러한 안테나의 매개변수는 설치된 안테나 증폭기에 따라 크게 결정됩니다. 이 특정 장치는 여러 가지 단점이 있습니다. 자체 여기되기 쉽고 자체 소음 수준이 상당히 높으며 MV 범위의 강력한 신호에 의해 쉽게 과부하되고 낙뢰 방전으로 인해 손상되는 경우가 많습니다. 이러한 문제는 해당 안테나의 많은 소유자에게 친숙합니다. 안테나 증폭기 SWA 및 이와 유사한 작동 문제는 문헌에서 매우 잘 다루어지지 않습니다. MV 신호로 인한 증폭기의 과부하를 나타내는 출판물 [1]만 참고할 수 있습니다. 안테나 소유자는 잘 알려진 방식으로 다른 단점을 처리해야 합니다. 즉, 증폭기를 교체하고 가장 좋은 것을 선택하는 것입니다. 그러나 이 방법은 일반적으로 증폭기에 접근하기 어렵기 때문에 많은 시간과 노력이 필요합니다. 증폭기는 안테나와 함께 높은 마스트에 위치합니다. 회로 분석, 내 자신의 경험 및 ANPREL의 일부 자료를 바탕으로 앰프 선택에 대한보다 의식적인 접근 방식과 손상된 장치를 복원하고 경우에 따라 매개 변수를 개선할 수 있는 수리 방법을 제안합니다. . 시장은 ANPREL, TELTAD 및 기타 브랜드와 번호로 생산되는 교체 가능한 안테나 증폭기 모델로 가득 차 있습니다. 이러한 다양성에도 불구하고 대부분은 표준 회로에 따라 조립되며 OE 회로에 따라 연결된 마이크로파 바이폴라 트랜지스터를 기반으로 하는 36단 비주기 증폭기입니다. 이를 확인하기 위해 다양한 회사의 모델인 TELTAD의 간단한 증폭기 SWA-1을 살펴보겠습니다. 회로도는 그림 49에 나와 있습니다. 9 및 ANPREL의 공통 증폭기 SWA-2 (SWA-XNUMX 아날로그) - 그림. XNUMX.
SWA-36 증폭기에는 트랜지스터 VT1 및 VT2를 기반으로 하는 두 개의 광대역 증폭 단계가 포함되어 있습니다. 정합 변압기(도면에 표시되지 않음)와 커패시터 C1을 통한 안테나의 신호는 OE 회로에 따라 연결된 트랜지스터 VT1의 베이스에 들어갑니다. 트랜지스터의 동작점은 저항 R1에 의해 결정된 바이어스 전압에 의해 설정됩니다. 이 경우 작용하는 음의 전압 피드백(NFB)은 첫 번째 단계의 특성을 선형화하고 동작점의 위치를 안정화하지만 증폭을 약간 줄입니다. 첫 번째 단계에서는 주파수 보정이 없습니다. 두 번째 단계는 OE와 저항 R2 및 R3을 통한 전압 피드백과 함께 구성표에 따라 트랜지스터에서도 이루어 지지만 이미 터 회로의 저항 R4를 통한 전류 피드백도있어 트랜지스터 VT2의 모드를 견고하게 안정화합니다. 큰 이득 손실을 피하기 위해 저항 R4는 커패시터 C3에 의해 교류로 분류되며, 커패시터 C10의 커패시턴스는 상대적으로 작게 선택됩니다(3pF). 결과적으로 범위의 더 낮은 주파수에서 커패시터 CXNUMX의 커패시턴스가 상당한 것으로 판명되고 결과 AC 피드백은 이득을 감소시켜 증폭기의 주파수 응답을 수정합니다. SWA-36 증폭기의 단점은 저항 R5의 출력 회로에 수동 손실이 있다는 점입니다. 저항 RXNUMX는 일정한 공급 전압과 신호 전압이 양단에서 강하하는 방식으로 연결됩니다. SWA-49 증폭기도 유사하게 제작되었으며(그림 2), OE 방식에 따라 두 단계가 조립되어 있습니다. L36C1, R6C5 L자형 필터를 통한 더 나은 전원 절연 및 두 번째 단계의 OOS 회로(R4C5R3)에 커패시터 C5가 있고 출력에 전환 커패시터 C6이 있기 때문에 이득이 증가한다는 점에서 SWA-7과 다릅니다. 대부분의 다른 SWA 증폭기에도 유사한 회로가 내재되어 있습니다(예를 들어 [3]에 표시된 SWA-1 증폭기 회로 참조). 사소한 차이점은 두 번째 단계에서 가장 자주 발견되는데, 두 번째 단계에는 서로 다른 주파수 보정 회로가 장착될 수 있고 OOS 깊이가 다르며 그에 따른 이득도 있습니다. SWA-7과 같은 일부 모델의 경우 첫 번째 및 두 번째 단계는 직접 연결됩니다. 즉, 트랜지스터 VT1의 컬렉터 출력은 트랜지스터 VT2의 기본 출력에 직접 연결됩니다. 이를 통해 두 단계 모두 DC 피드백 루프로 처리될 수 있으므로 증폭기의 열 안정성이 향상됩니다. OE 회로에 따라 연결된 트랜지스터의 캐스케이드에서 트랜지스터 접합의 내부 연결 및 커패시턴스의 영향이 가장 큽니다. 대역폭의 제한과 증폭기가 자체 여기하는 경향에서 나타납니다. 확률이 클수록 이득이 높아집니다. 그것을 평가하기 위해 안정성 임계 값의 개념이 알려져 있습니다 - 증폭기가 발전기로 변하는 이득의 제한 값. 많은 고이득 SWA 안테나 증폭기는 안정성 임계값 근처에서 작동하므로 빈번한 자체 여기가 설명됩니다. 증폭기의 안정성을 개선하기 위한 조치로 ANPREL은 인쇄 회로 기판(장착 커패시턴스에 영향), 표면 및 벌크 코일, 초크 등의 다양한 토폴로지를 사용합니다. 보다 급진적인 방법: OE-OB를 사용하여 캐스코드 회로에서 트랜지스터 켜기 - 어떤 이유로 사용되지 않습니다. OE-OE로 트랜지스터를 전환하는 동일한 회로를 사용하여 안정성 문제를 해결하기 위해 회사는 조정 가능한 전원 공급 장치를 생산하는 것을 선호합니다. 전압을 줄임으로써 충분한 이득을 유지하면서 증폭기의 자기 여기를 제거할 수 있습니다. ANPREL 카탈로그에 따른 SWA 증폭기 기본 모델의 주요 매개변수(CN 잡음 지수 및 GC 이득)가 표에 나열되어 있습니다. 1. 표 1
(1) 온보드 발룬 시스템 포함. (2) 증폭기는 보드마다 다릅니다. (3) 분리 필터 포함 증폭기 회로와 주요 매개변수의 관계와 수신 품질에 미치는 영향을 고려해 보겠습니다. 알려진 바와 같이, OE가 포함된 캐스케이드의 고주파수 이득은 사용된 트랜지스터의 매개변수, 특히 차단 주파수 fGR에 매우 중요합니다. SWA 증폭기는 T-67로 표시된 npn 구조의 바이폴라 마이크로파 트랜지스터(덜 자주 - 415)를 사용하며, 이는 40단 증폭기의 달성 가능한 최대 이득인 약 10dB를 결정합니다. 물론 이렇게 넓은 작동 주파수 대역에서는 이득이 일정하게 유지되지 않습니다. 해당 범위의 더 높은 주파수에서 고르지 않은 주파수 응답과 더 낮은 주파수에서 보정으로 인해 그 변화는 15...10dB에 이릅니다. 게인의 최대값에서는 증폭기의 안정성을 보장하기 어렵기 때문에 많은 모델에서는 최대 30~1dB의 값으로 제한되며 많은 경우 이 값으로 충분합니다. (표 XNUMX 참조) 대중적인 믿음과는 달리 이득은 안테나 증폭기의 주요 매개변수로 간주될 수 없다는 점에 유의해야 합니다. 결국 TV 자체는 매우 큰 자체 이득을 보유하고 있습니다. 즉, 이득에 의해 제한되는 높은 감도를 갖습니다. 동기화에 의해 제한되는 민감도는 다소 나쁩니다. 마지막으로 가장 낮은 감도는 노이즈에 의해 제한됩니다[2]. 결과적으로 장거리 수신을 결정하는 요소는 이득이 아니라 전자 경로의 고유 잡음 수준이어야 합니다. 즉, 수신 제한은 주로 잡음 간섭의 영향으로 인한 것이지 신호 증폭 부족으로 인한 것이 아닙니다. 노이즈의 영향은 신호 대 노이즈 비율로 평가되며 최소값은 20[2]입니다. 이 비율로 잡음 제한 감도가 결정되며, 이는 고유 잡음 전압보다 20배 더 큰 입력 신호 전압과 같습니다. 50~100세대 TV의 경우 잡음으로 인해 제한되는 감도는 20~5μV입니다. 그러나 신호 대 잡음비가 100이면 이미지 품질이 매우 낮고 큰 세부 사항만 읽을 수 있습니다. 좋은 품질의 이미지를 얻으려면 약 2배 더 큰 유용한 신호를 TV 입력에 적용해야 합니다. 즉, 약 XNUMX의 신호 대 잡음비를 제공해야 합니다[XNUMX]. 안테나 증폭기는 신호 대 잡음비를 높여야 하며, 이를 위해서는 잡음이 아닌 신호를 증폭해야 합니다. 그러나 모든 전자 증폭기에는 필연적으로 고유한 잡음이 있으며, 이는 유용한 신호와 함께 증가하고 신호 대 잡음 비율을 악화시킵니다. 따라서 안테나 증폭기의 가장 중요한 매개변수는 CN 잡음 지수를 고려해야 합니다. 충분히 낮지 않으면 신호와 잡음이 모두 동일하게 증폭되고 그 비율이 향상되지 않기 때문에 이득을 높이는 것은 쓸모가 없습니다. 결과적으로 TV 안테나 입력의 신호 레벨이 충분하더라도 이미지는 강렬한 소음 간섭(잘 알려진 "눈")의 영향을 받습니다. 다단계 경로의 잡음에 대한 통합 평가를 위해 입력으로 감소된 잡음 인자의 잡음 지수 표시기가 있습니다. 이는 출력의 잡음 수준을 총 이득으로 나눈 것과 같습니다. KSH=KSH.out/KU. CN.out의 출력 잡음 레벨은 모든 후속 단계에서 증폭되는 첫 번째 트랜지스터의 잡음 레벨에 가장 크게 의존하므로 나머지 단계의 잡음은 무시할 수 있습니다. 그런 다음 KSh.out = KSh1KU, 여기서 KSh1은 첫 번째 트랜지스터의 잡음 지수입니다. 결과적으로 KS = KS1을 얻습니다. 즉, 증폭 경로의 감소된 잡음 지수는 스테이지 수와 전체 이득에 의존하지 않고 첫 번째 트랜지스터의 잡음 지수와만 같습니다. 이는 중요한 실용적인 결론으로 이어집니다. 안테나 증폭기를 사용하면 증폭기의 첫 번째 트랜지스터의 잡음 지수가 TV 첫 번째 단계의 잡음 지수보다 낮을 때 긍정적인 결과를 얻을 수 있습니다. 327세대 TV의 채널 선택기는 4,5MHz 주파수에서 잡음지수가 800dB인 KP3A 전계효과 트랜지스터를 사용한다[1]. 따라서 안테나 증폭기의 첫 번째 단계에서는 CN4,5<1dB인 트랜지스터가 동일한 주파수에서 작동해야 합니다. 또한, TV의 KNXNUMX 계수에 비해 이 값이 낮을수록 앰프의 활용도가 높아지고 수신 품질도 높아지는 것을 의미합니다. 잡음 지수는 또한 증폭기 입력의 매칭 품질과 첫 번째 트랜지스터의 작동 모드에 따라 달라집니다. SWA 증폭기의 경우 트랜지스터 VT1의 유형, 작동 모드 및 매칭 품질에 따라 감소된 잡음 계수 = 1,7...3,1dB가 결정됩니다(표 1 참조). 위에서부터 원칙에 따라 안테나 증폭기를 선택하는 것이 - 이득이 클수록 더 좋다 -가 잘못되었다는 것이 분명합니다. 그렇기 때문에 증폭기를 변경하는 많은 소유자가 좋은 결과를 얻을 수 없습니다. 이러한 역설적인 이유는 언뜻 보기에는 노이즈 지수가 일반적으로 알려져 있지 않기 때문입니다(기업의 거래 정보에는 없음). 그러나 실제로는 이득이 다른 많은 모델에서 약간만 다를 뿐입니다(표 1 참조). ). 동일한 잡음 지수로 이득을 높이면 신호 대 잡음비가 이득이 되지 않으므로 수신 품질이 향상됩니다. 저잡음 증폭기를 우연히 만난 경우에만 드물게 성공합니다. 따라서 안테나 증폭기를 선택할 때는 주로 소음 수준을 최소화하는 데 중점을 두어야 합니다. 2dB 미만의 잡음 감소 기능을 갖춘 증폭기는 상당히 좋은 것으로 간주될 수 있습니다. 테이블에서 1에서 가장 좋은 모델은 잡음 비율 = 7dB인 SWA-9, SWA-1,7로 간주될 수 있습니다. 새로운 증폭기의 잡음 지수에 대한 정보는 ANPREL 카탈로그나 인터넷에서 찾을 수 있습니다. 이득에 관해서는 물론 중요하지만 약한 신호의 최대 증폭에는 중요하지 않지만 우선 연결 케이블, 정합 분기 장치 등의 손실을 보상하는 것입니다. 이러한 손실 때문에 만약 게인이 충분하지 않으면 TV 입력의 신호 레벨이 임계값, 제한된 타이밍 또는 게인 아래로 떨어질 수 있어 수신이 불가능할 수 있습니다. 따라서 게인 계수를 올바르게 선택하려면 전체 연결 경로에서 신호 감쇠를 알아야 합니다. 그리고 그 대략적인 값은 계산하기 쉽습니다. 공통 RK-75-4-11 케이블의 신호 선형 감쇠는 첫 번째 ~ 다섯 번째에서 0,07dB/m, 여섯 번째 ~ 열두 번째에서 0,13dB/m, 0,25에서 0,37...21dB/m입니다. -60개의 텔레비전 채널 [2]. 피더 길이가 50m인 경우 채널 21-60의 감쇠는 12,5...17,5dB입니다. 산업용 패시브 스플리터가 설치되면 각 출력에 추가 손실이 발생하며 그 값은 일반적으로 하우징에 표시됩니다. 케이블의 감쇠를 계산하고 여기에 스플리터(있는 경우)의 감쇠를 추가하면 안테나 증폭기의 최소 이득을 얻을 수 있습니다. 광대역 소형 수신 안테나의 낮은 효율로 인해 필요한 약한 신호를 증폭하기 위해 12...14dB의 마진이 추가됩니다. 획득된 이득 값을 기반으로 안테나 증폭기가 선택됩니다. 획득된 이득 값은 너무 초과되어서는 안 됩니다. 이렇게 하면 강력한 신호로 인해 근처 스테이션에 자가 여기 및 과부하 가능성이 높아지기 때문입니다. 안테나 증폭기의 수리는 주로 낙뢰 방전으로 손상된 능동 소자의 교체로 축소됩니다. 일부 모델의 입력에 다이오드가 있다고 해서 완전한 낙뢰 보호가 보장되는 것은 아닙니다. 강력한 대기 방전으로 보호 다이오드와 일반적으로 두 트랜지스터가 모두 파손됩니다. 안테나 증폭기 SWA는 수리 중 정확성이 필요한 미세 요소의 자동 표면 조립 기술을 사용하여 조립됩니다. 납땜은 끝이 뾰족한 작은 납땜 인두로 해야 합니다. 유휴 증폭기에서 얇은 인쇄 도체를 손상시키지 않도록 조심스럽게 마이크로 트랜지스터 VT1, VT2 및 보호 다이오드(있는 경우)를 납땜하십시오. SWA 증폭기에 설치하기에 적합한 국내 트랜지스터의 주요 매개 변수가 표에 나열되어 있습니다. 2 [3]. 첫 번째 단계에서 트랜지스터 KT391A-2, KT3101A-2, KT3115A-2, KT3115B-2, KT3115V-2를 사용하면 대부분의 증폭기 모델의 잡음 특성이 악화되지 않으며 트랜지스터 2T3124A-를 사용한다는 결론이 나옵니다. 2, 2T3124B-2, 2T3124V- 2, KT3132A-2는 잡음 레벨을 1,5dB로 줄여 증폭기 매개변수를 향상시킵니다. 이러한 상황에서는 작동 품질을 향상시키기 위해 서비스 가능하지만 "잡음이 심한" 증폭기에서도 증폭기의 첫 번째 트랜지스터를 표시된 마지막 트랜지스터로 교체하는 것이 좋습니다. 표에 나와 있으니 참고하세요. 2는 한계값을 제공하지만 일반적으로 일반적인 매개변수가 더 좋습니다[3]. 표 2
2T3124, KT3132 시리즈의 저잡음 마이크로파 트랜지스터는 상대적으로 비싸고 전류가 낮기 때문에 첫 번째 단계에만 설치하고 두 번째 단계에서는 더 저렴하고 강력한 트랜지스터 KT391A-2, KT3101A-2를 사용하는 것이 좋습니다. 표 2 참조) 및 KT371, KT372 시리즈, KT382, KT399 및 약 2GHz의 차단 주파수를 갖는 기타 제품도 있습니다[3]. 그러나 후자의 경우 해당 범위의 상위 주파수에서의 이득은 약간 낮아집니다. 2T3124, KT3132 시리즈의 저잡음 마이크로파 트랜지스터는 상대적으로 비싸고 전류가 낮기 때문에 첫 번째 단계에만 설치하고 두 번째 단계에서는 더 저렴하고 강력한 트랜지스터 KT391A-2, KT3101A-2를 사용하는 것이 좋습니다. 표 2 참조) 및 KT371, KT372 시리즈, KT382, KT399 및 약 2GHz의 차단 주파수를 갖는 기타 제품도 있습니다[3]. 그러나 후자의 경우 해당 범위의 상위 주파수에서의 이득은 약간 낮아집니다. 수입 마이크로 트랜지스터의 하우징 치수는 1,2(리드 길이가 2,8...1mm인 1,5mm)입니다. 따라서 트랜지스터 리드용 인쇄 패드 사이의 보드 거리가 작습니다. 하우징 직경이 2인 국내 트랜지스터 설치 mm 표면 실장 측 가능하지만 어렵습니다: 납땜 시 손상될 수 있습니다. 직경 0,5의 드릴로 리드용 구멍을 먼저 뚫은 후 보드 반대쪽에 새 트랜지스터를 설치하는 것이 좋습니다. ...0,8 mm. 인쇄 회로 도체 자체에 구멍을 뚫는 것이 아니라 구멍이 패드 가장자리에 닿도록 하는 것이 좋습니다. 표면 장착 반대쪽에 호일 층이 있는 경우 구멍이 패드의 가장자리에 있습니다. 직경 2...2,5mm의 드릴을 사용하여 접시형으로 만들어야 합니다(트랜지스터 VT1의 이미터 출력 구멍 제외). 그런 다음 크리스탈 홀더 또는 장치 본체가 보드에 닿도록 새 트랜지스터가 설치됩니다. 리드가 반대편에서 크게 튀어나온 경우 납땜 후 물어뜯어야 합니다. 마이크로파 트랜지스터는 정전기에 민감하므로 납땜 시 적절한 보호 조치를 취해야 합니다. 납땜 시간은 3초를 넘지 않습니다[3]. 보호 다이오드는 생략할 수 있습니다. 대기 전기에 대한 최상의 보호는 안테나를 잘 접지하는 것입니다. SWA 증폭기에서 두 트랜지스터 모두 10~12mA의 콜렉터 전류로 작동합니다. 교체 후 이러한 전류는 두 번째 트랜지스터(예: KT3101A-2)에 허용되지만 KT3115, KT3124 및 KT3132A-2 시리즈의 트랜지스터가 설치된 경우 첫 번째 트랜지스터에 대해 영구적으로 허용되는 전류를 초과합니다(표 2 참조). 콜렉터 전류는 매개변수 h21E에 따라 달라지며, 이에 따라 트랜지스터는 상당한 확산을 갖습니다. 따라서 특정 인스턴스를 설치한 후에는 트랜지스터 VT1의 동작점을 설정해야 합니다. 이를 위해 마이크로저항 R1을 납땜 해제하고 그 대신 저항이 3...23 kOhm인 트리밍 저항(SP3-27, SP68-100 등)을 일시적으로 연결합니다. 전원을 켜기 전에 저항 슬라이더는 트랜지스터가 손상되지 않도록 최대 저항 위치에 있어야 합니다. 증폭기에는 전원 공급 장치로부터 12V 전압이 공급되고 저항 R2의 전압 강하가 측정됩니다(그림 1 및 2 참조). 측정된 전압을 저항 R2의 저항으로 나누어 콜렉터 전류를 결정합니다. 튜닝 저항의 저항을 감소시키는 방향으로 조정하면 약 5mA의 콜렉터 전류가 달성됩니다. 이는 트랜지스터 특성의 최소 노이즈에 해당합니다[3]. 이 시점에서 조정이 완료되고 튜닝 저항 대신 동일한 저항의 상수(MLT-0,125 또는 가져옴)가 납땜되어 먼저 터미널을 최소로 줄였습니다. 그 후 인쇄 회로 기판과 포장되지 않은 트랜지스터는 무선 엔지니어링 바니시 또는 화합물 층으로 덮여 있습니다. 복원된 SWA-36 증폭기의 모습은 그림 3에 나와 있습니다. 3. 트랜지스터 (그림 2,a) 3124T2B-1 (VT3101) 및 KT2A-2 (VT1)를 사용합니다. 증폭기의 가장 단순한 설계로 인해 자체 여기를 제거하기 위한 조치가 취해졌습니다. 페라이트 마이크로링은 트랜지스터 VT3의 컬렉터 단자에 배치되었습니다(4USTST 및 1USTST TV의 SK-M 채널 선택기에 사용됨). 트랜지스터 VT1의 콜렉터 전류는 공칭 값이 3kOhm(51kOhm)인 저항 R33(그림 XNUMX, b)에 의해 설정됩니다.
두 번째 단계에서는 KT372, KT399 시리즈의 트랜지스터를 테스트했는데 안정성과 충분한 이득이 유지되었습니다. 동시에 이득을 높이기 위해 150pF 용량의 추가 LED 커패시터(그림 3, b), 션트 저항 R5(그림 1 참조)를 설치할 가능성이 테스트되었습니다. 커패시터를 설치할 때 공급 전압을 낮추면 증폭기의 자체 여기가 제거됩니다. 기본 버전(트랜지스터 2T3124B-2 및 KT3101A-2 포함)에서 증폭기는 수리 전보다 더 나은 수신 품질을 제공했으며, 이는 시각적으로 새로운 SWA-9 증폭기의 수신과 거의 동일한 것으로 추정되었습니다. 문학
저자: A.Pakhomov, Zernograd, Rostov 지역
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