송신기용 무동조 회로. 계획, 설명

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대부분의 단파 송신기는 송신기의 출력 단계에서 P 루프를 사용합니다. 그 구조에서 P 루프는 "K" 유형의 저역 통과 필터로, 부하 저항이 동일하지 않은 상태에서 작동합니다(그림 1, a).

이러한 필터는 주파수가 공진 주파수를 초과하는 신호를 상당히 감쇠시킵니다. 예를 들어, 주 신호의 20차 고조파 억제는 약 XNUMXdB입니다. 저주파 신호의 억제는 다소 나쁩니다. 주로 P-루프의 불균일한 특성 임피던스로 인해 발생합니다. 단측파대 통신용 송신기를 설계할 때 연속 변환 방법이 사용됩니다. 이 경우 메인 신호 외에 메인 신호보다 높거나 낮은 주파수의 사이드 신호가 나타날 수 있습니다.

송신기용 무동조 회로
Pic.1

P 루프의 두 번째 단점은 튜닝의 주파수 의존성입니다. 그림에서 알 수 있듯이. 도 1b에 도시된 바와 같이, 회로의 특성 임피던스는 공진 주파수 부근에서 특히 크게 변화하므로 동일한 범위 내에서도 회로를 조정할 필요가 있다. 다른 범위로 이동할 때 모든 요소의 값을 변경해야 하므로 이러한 회로에는 일반적으로 세 가지 설정이 있습니다.

현대의 잘 어울리는 안테나 피더 장치를 사용할 때 송신기 출력 회로를 조정하지 않는 것이 가능합니다.

"K" 유형의 대역 통과 필터의 L자형 하프 링크를 고려하면(그림 2, a) 통과 대역 내에서 필터의 특성 임피던스가 활성화되고 거의 변하지 않음을 알 수 있습니다. 주파수에 따라 다릅니다(그림 2, b). 그러나 이 필터에는 XNUMX개의 인덕터가 포함되어 있으며 부하 저항이 같아야 하므로 실제 조건에서는 불가능합니다.

송신기용 무동조 회로
Pic.2

대역통과 필터 요소는 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.

송신기용 무동조 회로

연속적인 변환을 통해 대역통과 필터를 변압기 필터로 변환할 수 있습니다(그림 3).

송신기용 무동조 회로

여기서 L1, L2, С1 및 С2는 공식 (1)에 의해 계산됩니다.

송신기용 무동조 회로
Pic.3

변환된 회로는 XNUMX개의 유도 결합 코일(동일한 프레임에 위치)과 XNUMX개의 커패시터로 구성됩니다.

계산에 따르면 모든 아마추어 대역의 커패시턴스 Sv 값은 대부분의 발전기 튜브의 출력 커패시턴스와 거의 같습니다. 커패시턴스 Sp는 작아서 코일 Lp 및 Lv의 커패시턴스로 대체할 수 있습니다. 실제로 이러한 회로는 동일한 프레임에 위치한 두 개의 인덕터 형태로 만들어지고 유도성 및 용량성 결합으로 상호 연결될 수 있습니다(그림 4). 최종 단계가 별도의 구조로 만들어진 경우 회로는 송신기의 최종 단계의 출력과 입력 모두에서 켜질 수 있습니다. 후자의 경우, 전력 증폭기에는 단 하나의 튜닝 요소인 범위 스위치만 있습니다. 국부 발진기 주파수를 합리적으로 선택하면 송신기의 믹싱 단계에서도 이러한 회로를 사용할 수 있으므로 중간 단계를 조정하고 페어링할 필요가 없습니다.

송신기용 무동조 회로
Pic.4

비 조정 회로의 계산은 다음 순서로 수행됩니다.

1. 루프 대역폭(주파수 f1 및 f2)을 선택합니다. 윤곽 요소의 충분히 수용 가능한 값을 얻으려면 대역폭이 범위 중심 주파수의 5% 이상이어야 합니다.

2. 선택한 부하 저항(케이블의 파동 임피던스)에 대해 원래 필터의 요소 값은 공식 (1)을 사용하여 계산됩니다.

3. n의 값 찾기² 선택한 부하 저항 및 양극 회로의 필요한 저항에 대해 (송신기의 출력 단계를 계산할 때 얻음).

4. 공식 (2)에 따라 윤곽 요소와 결합 계수 K의 값이 계산됩니다.

5. 프레임과 와이어 직경을 선택합니다. 트랜스미터 전력이 100W인 권선 L "in, L" p 및 L "p의 경우 1mm보다 얇지 않은 와이어를 선택해야 합니다. 권선 L'v의 와이어 직경은 1,5-2 배 더 작게 취할 수 있습니다. 전기 강도가 높은 PEV-2 전선을 사용하는 것이 가장 좋습니다.

6. 필요한 Sp 값을 얻기 위해 바이필러 권선 L "in 및 L" p의 권수를 계산합니다.

7. 알려진 인덕턴스에 따라 권선 L'v 및 L'n의 회전 수를 계산합니다.

8. 알려진 결합 계수 K에 따라 권선이 프레임에 배치됩니다.

항목 6, 7 및 8에 대한 계산은 무선 공학 참고서에서 사용할 수 있는 잘 알려진 공식에 따라 이루어집니다.

수행된 계산은 참고용이므로 계산에 따라 만들어진 윤곽은 실제 조건에서 조정되어야 합니다. 조정은 여기 전압의 주파수 변화에 따른 램프의 양극 전류 변화 곡선을 취하여 이루어집니다(그림 5).

송신기용 무동조 회로
Pic.5

곡선을 그릴 때 회로는 케이블의 특성 임피던스와 동일한 저항을 갖는 비유도 저항기에 로드되어야 합니다.

곡선이 처음에 1의 형태를 갖는다고 가정합시다. 권선 L'p의 회전 수를 줄이면 곡선은 2의 형태를 취합니다. 권선 L'v(또는 그 일부)를 위로 움직이면, 곡선은 3의 형태를 취합니다. 바이필러 권선의 회전 수가 증가하면 곡선 4가 됩니다. 곡선 5는 올바르게 조정된 윤곽에 해당합니다.

표는 3900옴의 애노드 부하 저항, 50옴의 피더 임피던스 및 직경 25mm의 프레임에 대해 계산된 코일의 회전 수를 보여줍니다.

범위, MHz의	회전 수, 와이어, mm			L'v와 L "v, mm 사이의 거리	주의
범위, MHz의	L "in 및 L" p 이중 파일러	린	엔	L'v와 L "v, mm 사이의 거리	주의
3,5	14 PEV-2 1,6	12 PEV-2 1,6 +56 PEV-2 0,5	24 PEV-2 1,6	닫다	L' over bifilar 와인딩
7	7 PEV-2 1,6	4 PEV-2 1,6 +35 PEV-2 0.5	10 PEV-2 1,6	5	같은
14	5 PEV-2 1,8	21 PEV-2 0.5	7+3 PEV-2 1,6	10	3턴 L'p 이중 권선을 통해
21	3 PEV-2 1.6	17 PEV-2 0.5	7 PEV-2 1,6	16	-
28	2 PEV-2 1,6	12 PEV-2 0.5	6 PEV-2 1,6	25	-

저자: V. Kustov(UA3FN); 간행물: N. Bolshakov, rf.atnn.ru

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