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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 VHF 회로 설계. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
144 및 430MHz 이상의 범위에서는 XNUMX선선의 개방 회로 또는 동축 회로가 가장 많이 사용됩니다. 새로운 유형(평평하고 홈이 있는 윤곽)은 아직 폭넓은 분포를 찾지 못했습니다. VHF에서 윤곽을 구현할 때 주요 관심은 모든 유형의 손실을 줄이는 것입니다. 고주파 전류는 주로 도체의 외부 표면을 따라 흐르고 내부 침투 깊이는 매우 작으며 재료의 전도도 및 주파수에 따라 다릅니다. 따라서 가장 일반적인 재료인 구리의 경우 주파수 300MHz에서 침투 깊이는 0,0038mm, 주파수 500MHz - 0,003mm에서 침투 깊이가 됩니다. 황동과 두랄루민은 구리보다 두 배나 큰 손실을 일으킨다는 점을 명심해야 합니다. 은색 황동 제품이 바람직합니다. 등고선의 경우 부드럽고 얇은 벽의 강관을 사용하는 것이 유리하며 가능하면 크롬으로 처리하는 것이 바람직합니다. 동축 회로 및 XNUMX선식 라인의 경우 구리가 가장 좋은 재료입니다. VHF에서 전류가 침투하는 깊이가 작으면 표면이 매끄럽고 경면 마감으로 연마되어야 합니다. 거칠기는 표면 저항 및 RF 손실의 증가와 동일하기 때문입니다. 구리의 산화를 방지하기 위해 은 또는 무색 바니시(접동접점이 없는 부분)로 코팅합니다. 회로의 제조는 램프의 유형과 장치의 목적에 따라 다릅니다. 144MHz 범위에 가장 적합한 램프는 GU-32, GU-29, 6P21S, GU-50이며 XNUMX선식 라인을 사용하는 것이 더 쉽습니다. 데시미터 범위의 경우 6S5D 유형의 특수 램프, 소위 비콘, 금속 세라믹 GI11B, GI12 및 6S11D(디스크, 데시미터)가 좋습니다. 이 램프의 품질은 동축 라인을 사용해야만 충분히 활용할 수 있습니다. 그림 1과 2는 GU-32 램프와 관련된 250선 회로의 가장 큰 노드를 보여줍니다. 라인의 길이는 트리머 커패시터의 추가 용량을 고려하여 270-25mm 여야하며 와이어 사이의 거리 D = 4mm는 양극 리드 사이의 거리, 와이어 직경 또는 튜브 d = 6-1mm. 더 큰 직경의 와이어 또는 튜브를 사용하는 것은 비실용적이며 처리가 불편하고 D/d가 감소함에 따라 증가하는 방사선 증가로 인해 회로의 손실이 증가합니다. 종방향 치수를 줄이기 위해 대칭선을 다양한 방식으로 구부릴 수 있습니다(그림 1b 참조). 라인의 와이어는 단락된 끝과 라인 중간에 있는 절연 재료 블록에 고정됩니다(그림 XNUMX, a 참조).
플랫 또는 리본 HF 라인은 매우 성공적입니다. 무화과에. 1c는 주파수 삼중기(430-32MHz)로 작동하는 GU-144 램프의 432MHz 대역에 대한 1/32파장 양극 라인의 치수를 보여줍니다. 그림 XNUMX, f에 표시된 설계에서 GU-XNUMX 램프는 섀시에 수직으로 위치한다고 가정합니다. 수평으로 배치하면 양극과의 연결 지점에서 선이 구부러지는 것을 방지하고 양극 전극 평면의 연속이 됩니다. 추가 커패시턴스를 도입하는 것과 동일하고 회로 단축을 수반하는 이 전환의 불균일성을 줄이기 위해 스프링 접점 K1 및 K2가 납땜되는 스트립에 삼각형 오목부가 만들어집니다. 이를 통해 스트립의 전체 높이를 따라 램프 전구에 가깝게 라인을 이동하고 스트립과 GU-32 램프의 양극 사이의 간격을 줄일 수 있습니다.
그림 2는 램프에 연결하기 위한 회로 클램프의 설계를 보여줍니다. 그림 2c는 라인 와이어의 홈에 납땜된 탄력 있는 플랫 클램프를 보여줍니다. 클램프는 10mm 시트 청동 (단단한 황동) 스트립으로 만들어지며 스트립 끝에서 12-XNUMX 컷이 퍼즐로 XNUMXmm 깊이로 자릅니다. 결과 스트립은 먼저 바이스에서 홈이 있는 측면으로 구부러진 다음 직경 1,5mm의 드릴 또는 와이어를 사용하여 압착하여 조밀한 실린더를 형성합니다. 스트립은 신축성이 있으며 GU-32 램프의 출력과 안정적으로 접촉합니다. 이 유형의 접점은 6NZP 램프와 같이 더 얇은 리드에도 사용할 수 있습니다. GU-32 램프의 수평 배열에서 스프링 접촉은 축 방향으로 라인 자체의 연속인 것이 바람직합니다. 이것은 GU-50 램프 소켓의 소켓이 라인 와이어에 납땜되는 경우 가장 간단하게 얻을 수 있습니다(그림 2, b). 라인 컨덕터를 사용하여 안정적인 클램프를 만들 수 있습니다(그림 2, a). 이를 위해 라인 끝에서 직경 1,5mm에서 깊이 11mm의 세로 구멍을 만들고 2mm 거리에 M13 볼트용 관통 구멍을 만든 다음 와이어를 길이로 절단합니다. 16mm의 상단 부분이 분리됩니다. 하부에 M2 나사산이 만들어지고 절단면이 청소되고 두 부분이 다시 M2 나사로 연결됩니다. 라인이 GU-32 양극의 핀에 연결되면 M2 나사를 조여 단단히 고정할 수 있습니다. 라인 조정을 위한 단락 브리지는 두께 0,3-0,4mm, 폭 10-12mm, 그림 2d에 따라 구부러진 청동 스트립으로 만들 수 있습니다. 직경 3mm의 중앙 구멍과 와셔 3을 통해 스트립 1과 2를 M3 나사로 조이고 선의 와이어를 감습니다. 동축 회로 설계 구조물의 재료는 4~100mm 범위의 구리 또는 황동 튜브입니다. 이러한 윤곽의 경우 구경 No. 12-32의 사냥 카트리지가 적합합니다. 그들의 데이터는 표 1에 나와 있습니다.
슬리브 번호 20/24 및 24/28은 약간의 유격으로 서로 맞물리며 슬라이딩 접촉이 가능합니다. 바닥에서 약 15mm 높이의 슬리브 내경은 원추형 전이를 가지므로 하단 섹션에서 슬리브의 두께가 0,5에서 2,0-2,5mm로 증가하므로 모든 전이를 얻을 수 있습니다. 직경(그림 3, a). 표준 슬리브 길이는 70mm이므로 430개의 슬리브로 XNUMXMHz용 XNUMX/XNUMX 파장 회로를 만들 수 있습니다.
동축 회로에 사용되는 재료의 표면은 균일하고 매끄럽고 급속한 산화(은, 크롬)로부터 보호되어야 합니다. 그림 3b는 필요한 작동 요소가 있는 동축 회로의 단순화된 섹션을 보여줍니다. 아마추어 제조 능력과 관련하여 이러한 부품의 목적, 설계 및 옵션을 별도로 고려해 보겠습니다. 튜브 1과 2의 직경 D 및 d(그림 3, b)는 램프용 전극 리드 시스템 또는 회로의 가장 중요한 요소인 튜닝 피스톤 G의 설계 편의성에 의해 결정됩니다. 튜브의 직경을 약간(1-2mm) 변경하고 짧은 거리로 변경해야 하는 경우 추가 링을 튜브 D 및 d의 원하는 섹션에 납땜합니다.
원하는 직경 Dv 및 Dn으로 후속 처리합니다 (그림 4, a). 추가 인서트는 램프가 라인에 연결된 지점에 가장 자주 설치됩니다. 이 경우 납땜 링과 캐리어 튜브의 일부가 모선을 따라 여러 위치 (6-12 스트립 이상)에서 절단되어 탄력있는 접촉을 얻습니다. 튜브의 길이는 발전기 시스템에 의해 결정되며 VHF 송신기에 대한 장에서 설명합니다. 동축 회로는 일반적으로 한쪽 끝에서 단락됩니다. 즉, 튜브 1과 2(그림 3b)는 바닥 3과 디스크 4를 사용하거나 없이(그림 4b 및 c) 서로 연결됩니다. 튜브를 분리할 수 없도록 연결하면(그림 4, b) 바닥 3에 납땜됩니다. 상호 정밀한 센터링을 위해 바닥에 홈이 있습니다. 바닥이 회전하지 않으면 다음과 같이 충분한 센터링이 보장될 수 있습니다. 판금에서 직경 D와 d는 날카로운 나침반으로 적용되고 두 번째 직경은 D보다 2mm 작고 d보다 2mm 더 큽니다. 이러한 보조 원은 표면 처리 중에 가장 가까운 보조 원을 사용하여 곡률을 제어할 수 있기 때문에 수동 처리 중에 바닥의 외부 윤곽과 직경 d의 내부 구멍의 동심도를 유지하는 데 도움이 됩니다. 그림 4c는 분리 용기를 통해 튜브 1과 2를 연결하는 두 번째 옵션을 보여줍니다. 이를 위해 디스크 2를 튜브 4에 수직으로 납땜하고 튜브 끝에 나사산을 만듭니다. 외부 튜브(1)는 절연 재료의 부싱(B)이 통과하는 중앙의 바닥(3)에 납땜된다. 튜브 1과 2는 M3 볼트로 연결되고 두께 3-4mm의 운모 5가 디스크 0,1의 바닥 0,15의 매끄럽고 광택이 나는 표면 사이에 놓입니다. 운모는 직경 D에 도달해야 합니다. 디스크 4의 직경 디스크 2의 직경이 3mm이고 운모 두께가 4mm인 경우 D보다 30-0,1mm 작게 만들어집니다. 약 375옴입니다. 이러한 커패시터는 RF 회로를 전원 회로에서 분리하는 데 필요합니다. VHF와 마이크로웨이브에서 부품을 연결할 때 부품 납땜에 매우 진지하게 접근하는 것이 매우 중요합니다. 불량한 납땜은 회로의 품질 요소를 XNUMX~XNUMX배 저하시킬 수 있습니다. 동축 설계의 가장 복잡한 요소는 광범위한 튜닝 시스템입니다. 일반적으로 이것은 다른 피스톤의 형태로 만들어진 "단락"의 종 방향 이동에 의해 수행됩니다. 이러한 시스템의 본질은 그림에서 볼 수 있습니다. 1-20,6, 세부 사항 6, 7, 8. 구조 조정 시스템의 주요 요구 사항은 회로에 도입된 최소 손실과 시간 경과에 따른 불변성입니다. 아마추어 라디오 조건에서는 광범위한 튜닝 없이도 가능하기 때문에 피스톤 재건 시스템은 가장 간단하게 실현 가능한 주요 고려 사항과 피스톤 설계만을 제시합니다. 동축 회로의 튜브 표면 사이에 탄력 있는 기계적 접촉을 생성하는 접촉 꽃잎 피스톤(그림 5, a);
- 상당한 커패시턴스를 통해 라인의 단락을 생성하는 슬라이딩 피스톤 (그림 5, b); - 라인 자체의 파동 저항의 변화로 인해 주파수 튜닝을 제공하는 유전체 피스톤(그림 6).
다른 모든 유형의 피스톤(비접촉식, z-스로틀 등)은 아마추어 연습에서 복잡하고 반복하기 어렵습니다. 접점, 꽃잎 피스톤(그림 5 참조)은 벽 두께가 1-2mm인 적절한 직경의 황동 튜브 T1, T5 조각으로 조립하는 것이 가장 쉽습니다. 재료의 탄성과 가공 가능성에 따라 피스톤 lp의 길이는 10 ~ 25mm가 될 수 있습니다. T1 튜브의 외경은 길이를 따라 0,4-0,5mm 감소되어 2-3mm 너비의 측면이 한쪽 끝에 남습니다. T2 튜브의 경우 같은 면이 남아 있지만 내부에만 있습니다. 이를 통해 압력이 튜브 T1, T2의 끝에 집중될 수 있으며 접촉의 신뢰성과 일관성이 크게 향상됩니다. 선반에서 가공 할 때 측면 중앙에 얕은 (0,15-0,2mm) 홈을 만들 수 있으며 조립 중에 직경 0,4-0,6mm의 강선으로 만든 스프링 링이 당겨집니다. 튜브 T1의 경우 내부에서 홈이 만들어지고 T2의 경우 외부에서 홈이 만들어집니다(그림 5의 점으로 표시). 튜브의 가장자리를 따라 측면에서 세로 슬롯이 퍼즐이나 얇은 슬롯으로 가공되어 접촉 꽃잎을 만듭니다. 그 수와 치수는 재료의 탄성 특성, 피스톤의 직경 및 길이에 따라 다릅니다. 일반적으로 꽃잎 너비는 T2에서 약 3-2mm, 외부 튜브에서 3-5mm입니다. 이 작업은 미래의 꽃잎에 영구 변형을 일으키지 않고 버를 남기지 않고 항상 매우 매끄럽게 유지되어야 하는 측면의 표면을 긁지 않도록 매우 조심스럽게 수행되어야 합니다. 이 작업 중 튜브 T1 및 T2는 필요한 직경의 목재 블랭크에 놓입니다. 그런 다음 그들은 바닥 3에 연결되고 잘 납땜됩니다. 하단에는 직경이 (D'+d'')/2인 원에 피스톤을 움직이는 데 필요한 로드 2(그림 3,b 참조)을 부착하기 위한 M7 또는 M2 나사산으로 8개 또는 4개의 구멍이 만들어집니다. . 6mm 스포크는 당김에 좋은 재료가 될 수 있습니다. 시스템 외부에 로드를 고정하는 링 4에는 M6 또는 M1 나사산이 있는 중앙 구멍이 있으며 이를 통해 M2(M2) 나사가 통과하여 회전 중에 피스톤의 병진 운동을 생성합니다. 이러한 운동학적 구동 시스템이 없으면 "손으로" 원하는 주파수로 튜닝하는 것이 불가능합니다. 피스톤용 튜브 T3, TXNUMX로 헌팅 카트리지 베이스를 사용하는 경우가 있습니다. 슬리브의 바깥쪽 테두리는 원하는 직경으로 돌려야 합니다. TXNUMX 튜브의 측면과 원하는 내경은 슬리브의 뒤쪽 부분을 특정 높이에서 절단하여 얻을 수 있습니다(그림 XNUMX, a, 절단선 AB 참조). 접촉 피스톤은 기계적으로나 전기적으로 동축 회로에 단락을 생성합니다. 그러나 종종 고주파 회로가 닫힐 필요가 있지만 전원 공급 장치의 일반 회로에는 단락이 없습니다. 이러한 경우 피스톤은 RF 전류의 컨테이너로 작동해야 하므로 내부의 외부 튜브(T1 및 T2)는 서로 격리되어야 하고 동시에 충분한 용량이 있어야 합니다. 분리 용기가 있는 피스톤의 이러한 디자인은 그림 5b에 개략적으로 나와 있습니다. 피스톤은 그림 4c에 표시된 디자인과 크게 다르지 않습니다. 피스톤의 중앙 부분은 동축 회로의 내부 도체 d의 통과를 위해 자유로워야 하므로 피스톤 튜브 T3에 납땜된 바닥 4과 추가 디스크 2는 직경 T1 + T2를 따라 위치한 0,08개의 볼트로 연결해야 합니다 그리고 서로에게서 격리됩니다. 이것은 운모 개스킷(0,1-250mm)과 절연 재료(플렉시 유리, 에보나이트)로 만들어진 300개의 부싱으로 이루어집니다. 어셈블리 조립 후 고전압(XNUMX~XNUMXV)에서 절연 확인이 필요합니다. 짧은 피스톤은 중첩 범위가 크다는 장점이 있지만 접촉 로브가 항상 단락된 끝에서 공진기에 위치한 전류의 안티노드에 가깝기 때문에 상당한 손실이 발생합니다. 손실을 줄이려면 모든 표면이 매끄럽고 꽃잎의 압력이 충분히 단단하지만 부드럽게 움직입니다. 피스톤 꽃잎의 크롬 도금 또는 니켈 도금은 그 자체를 정당화합니다. 슬라이딩 피스톤은 표면이 양극 산화 처리 된 윤곽을 따라 쉽게 미끄러지는 알루미늄 실린더입니다. 슬라이딩 실린더는 말하자면 윤곽의 중심 시스템입니다. 슬라이딩 피스톤과 마찬가지로 유전체 피스톤은 공진기 내부 공간의 일부를 채우고 이 섹션에서는 "엡실론" 시간의 근(root)만큼 라인의 파동 임피던스 Zo를 줄입니다.
여기서 e는 재료의 유전 상수입니다. Zd와 Zo는 옴 단위입니다. 이 공식은 유전체가 추가 에어 갭 없이 공간을 채운다는 가정에서 정확하며, 실제로 Zo의 감소는 계산된 것보다 적습니다. 피스톤이 있는 경우 등고선은 저항 Zo-Zd-Zo(그림 6,b 참조)로 균일하지 않게 되며, 이는 피스톤 대신에 약간의 추가 커패시턴스 Cg를 도입하여 결과적으로 작동 주파수. 7/9 파장 회로에서 피스톤이 회로의 단락된 끝단에서 열린 끝단(램프 쪽으로)으로 이동할 때 주파수는 재료 및 제조 정확도(에어 갭)에 따라 양만큼 선형적으로 감소합니다. 25~200MHz 주파수에서 길이가 700mm인 Mikanex 피스톤(e = 30-40)의 경우 튜닝 주파수의 변화는 XNUMX-XNUMX%인 반면 가장 낮은 주파수 영역에서 손실이 급격히 증가합니다. 이것은 피스톤이 램프 근처의 전압의 양극에 있고 유전체의 손실이 전압의 제곱에 비례하기 때문입니다. 이 단점은 좁은 주파수 범위에서 작동하는 경우 중요하지 않으며 유전체 피스톤의 장점은 금속 마찰 접점이 없다는 것입니다. 불행히도, 적절한 재료(내열성, 큰 전자 및 용이한 가공)의 선택은 제한적입니다(micanex, 세라믹). 430-440MHz의 가장 넓은 범위는 fmax-fmin \u1,06d 10, 즉 3% 미만의 상대 조정이 필요하기 때문에 설명된 피스톤이 제공하는 범위 중첩을 항상 사용할 수는 없습니다. 이러한 조건에서 가장 간단한 방법은 일괄 임시 용량을 조정하는 것입니다. 이러한 설정에 대한 가능한 옵션 중 하나는 그림 9b, 세부 사항 7, 다른 두 개는 그림 3에 개략적으로 표시되어 있습니다. 모든 경우에 가변 추가 커패시턴스가 그림 7에 따른 설계의 경우 작은 RF 전압 대신 회로에 도입됩니다(그림 7 및 3, 공진기 끝에 있음). , b, 단락 끝에서 멀리 떨어져 있습니다. 이 경우는 공진기의 전체 길이가 4/XNUMXλ이고 램프가 개방단에서 켜져 있다고 가정합니다.
조정은 추가 디스크와 동축 시스템의 중심 도체 사이 또는 큰 조정이 필요한 경우 두 디스크 사이의 거리를 변경하여 수행됩니다(그림 7, a). 때때로 범위(일반적으로 1MHz 이상의 주파수)에서 조정하는 경우 나사의 끝 부분만 공진기의 공동(예: Mb 또는 M000)에 삽입하는 것으로 충분합니다. 가장 단순한 설계가 그림 7b에 나와 있습니다. 너트(M4, M6)는 회로의 외부 표면에 단단히 고정되어 있습니다. 나사(2)는 끝에 커패시터 디스크(3)가 외부에서 나사로 조여지는 추가 나사산(4)을 갖는다. 조립 전에 나사 2에 와셔 5를 얹은 다음 백래시를 제거하는 확장 스프링 6, 다시 와셔 5를 놓습니다. 기계적인 합병증을 설정에 넣습니다. 부하 또는 안테나가있는 동축 회로의 가장 간단한 연결은 커패시턴스를 통한 것입니다 (그림 3, b 세부 사항 10, 11 참조). 여기에서 디스크가있는 핀은 전압의 양극에 위치합니다. 연결 정도는 중간 도체에 대한 이 요소의 움직임에 의해 조절됩니다. 더 간단한 경우에, 결합 요소가 있는 동축 커넥터가 슬리브(12)를 통과하며, 이는 루프 도체로 외부에서 단단히 고정됩니다. 그런 다음 필요한 연결 정도는 슬리브(12)를 통과하는 나사로 고정됩니다. 공진기의 자기장을 통한 두 번째 특징적인 통신 방법은 항상 라인의 단락된 끝에 위치한 유도 통신 루프를 사용하여 수행됩니다(그림 8).
루프의 치수를 변경하고 루프의 평면을 90° 회전하여 연결 정도를 변경하여 연결 정도를 갑자기 변경할 수 있습니다. 잠금 나사로 원하는 연결 정도를 고정할 수 있습니다(그림 8, a). 그림 8b는 동축 라인 l1의 공통 세그먼트를 사용하는 안테나 회로와 긴 라인 l2를 사용하는 그리드 회로의 자동 변압기 연결을 보여줍니다. 이것은 가장 유리한 작동 조건(예: 수신기의 입력 회로)을 선택하는 데 도움이 됩니다. 사실, 동축 설계를 위한 그러한 선택은 어렵고 외부 실린더의 세로 슬롯을 통해 프로토타입을 위해 수행됩니다. 특정 저항 변환비 K에 대한 탭 위치는 공진기 자체의 전체 길이 lo에 따라 달라집니다. 길이 lо가 순수한 10/2파(이상적인 경우)와 같으면 탭이 거리 l0,215=4L/0,5에 있을 때 K=4이 됩니다. 총 길이 lo가 2L / 0,15 (매우 짧은 선)와 같으면 l4 \u10d XNUMXL / XNUMX K를 접을 때 XNUMX 등입니다. 고주파 회로와 램프 연결 이전 섹션에서는 램프에 연결되지 않은 RF 회로의 작동 조건 또는 이 연결이 순전히 도식적인 경우를 다루었습니다. 실제로 VHF에서 이러한 링크 간의 상호 연결은 매우 강력합니다. 램프는 이질성, 커패시턴스뿐만 아니라 상당한 손실도 회로에 도입합니다. 반면에 램프의 최고 효율은 회로의 공진 저항의 크기와 외부 회로가 전극에 생성하는 전압의 위상에 따라 달라집니다. 작동 주파수가 높을수록 이러한 연결이 더 중요합니다. 연결된 램프인 이질성의 외부 윤곽에 미치는 영향에 대해서는 이미 위에서 언급했습니다. VHF 장비 설계에서 중요한 링크는 전환 또는 램프가 나머지 회로에 연결되는 방식입니다. 이 전환으로 인해 외부 회로에 큰 리액턴스와 손실이 발생하지 않아야 합니다. 특수 VHF 램프(예: "비컨")의 경우 이 전환은 이미 동축 회로와 관련하여 결론 자체의 동심 설계에 의해 설정됩니다. 그러나 144 및 430MHz 범위에서는 핀 리드가 있는 일반 핑거 시리즈의 램프를 사용해야 하는 경우가 많습니다. 램프 소켓을 사용하면 이러한 리드가 길어지고 특히 430MHz 이상에서 현저한 이질성이 나타납니다. 이 주파수에서는 패널 없이 램프를 일종의 클램프로 회로에 직접 연결하는 것이 좋습니다. 많은 VHF 노드에서 커플링 커패시터와 그리드 누설 저항이 발견됩니다. 이러한 회로의 작동은 커패시턴스 값이 아니라 구현에 따라 달라지는 경우가 많습니다. 절연 커패시터 대신 세라믹 커패시터(KDK 또는 KTK 유형)를 그리드 회로로 가져와 소켓을 통해 램프 그리드에 연결하면 430-440MHz 범위에서 외부 인덕턴스가 길이는 50-60mm입니다. L / 4는 약 17,5cm이므로 램프의 커패시턴스와 결과적인 불균일성으로 인해 유효 라인 길이는 가능한 길이의 XNUMX/XNUMX에 불과하며 이로 인해 회로의 품질 계수가 급격히 감소하고 피드백 및 작동 전압의 증가. 12C3C(LD1) 램프용 절연 커패시터 Cc의 설계는 그림 9에 나와 있습니다. 램프에는 그리드와 양극의 두 개의 단단한 출력이 있으므로 (그림 9, a) 너비가 10-12mm이고 너비가 0,8 인 구리 스트립에서 평평한 선 형태로 그 사이의 윤곽을 만드는 것이 편리합니다. -1,0mm 두께(그림 1b의 세부 사항 9).
스트립의 끝 부분에 2mm 깊이의 두 개의 홈 0,5이 만들어지고 3-0,3mm 두께의 청동 스트립 0,35이 그 위에 적용되며 두 개의 홈도 압착되어 두 개의 얇은 리벳으로 선에 고정됩니다. 4 . 그런 다음 12C3C 램프를 끝 쪽에서 결과 소켓 클립으로 배치할 수 있습니다. 램프 그리드가 연결되는 라인의 끝 부분은 15mm의 거리에서 절단 된 다음 다시 라인에 부착되지만 운모 개스킷 5를 통해 연결됩니다. 절연 와셔 6을 통해 7mm 나사 XNUMX XNUMX개를 사용하면 이 연결이 더 쉽습니다. 따라서 1-3pF 용량의 커패시터 Cc가 스트립 60과 80 사이에 형성되고 동시에 클램프의 탄성 시스템이 램프를 연결하는 데 사용됩니다. 등고선의 균일성은 방해받지 않습니다. 결과적으로 외부 라인의 길이는 125-130mm입니다. 즉, L / 4에 비해 40-50mm 단축됩니다. 430MHz에서 조립된 발전기가 10-15V의 전압에서 안정적으로 작동하는 회로의 품질 요소가 밝혀졌습니다. 램프는 회로에 큰 고유 용량을 도입하는 것 외에도 상당한 감쇠를 도입합니다. 측정에 따르면 GI400B 유형의 램프가 있는 고품질 동축 회로(직경 700mm, 길이 70mm)의 경우 370-11MHz 범위에서 총 상대 손실(%)은 다음과 같이 분포됩니다.
결과적으로 모든 손실의 절반 이상이 램프에 의해 생성되고 접점 피스톤(또는 단락-땜납 위치)에서 손실이 발생하고 마지막으로 회로의 원통형 표면 상태에 의해 결정되는 손실이 발생합니다. 다양한 유형의 램프는 외부 발진 회로를 다양한 방식으로 분류하여 전체 시스템(예: VHF 발생기)이 최대 부하로 로드되기 전에도 공진 임피던스를 낮춥니다. 이 효과는 모든 부하 후에도 여전히 최적의 부하 저항 Ropt에 발전기 램프에 충분한 여유를 제공하는 공진 임피던스를 가진 고품질 RF 회로를 생성하고 램프 자체를 다음에만 연결함으로써 마비될 수 있습니다. 자동 변압기 회로를 사용하는 RF 회로의 일부. 문학:
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