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마침내 우리가 휴대용 및 휴대용 VHF 라디오를 사용할 수 있게 된 후 VHF FM 송수신기 설계에 대한 관심이 크게 높아졌습니다.

라디오 아마추어가 그러한 라디오 방송국을 제조할 때 직면하는 어려움 중 하나. - 일치하는 수정 공진기 쌍이 필요합니다(하나는 TX용, 다른 하나는 RX용). 또한 주파수 간격은 원칙적으로 기본 선택 필터에 의해 결정되는 표준 IF 값과 엄격하게 연결됩니다.

이 문제에 대한 하나의 독창적인 솔루션이 있습니다. 이는 리피터를 통해 작동하도록 설계된 가장 단순한 웨어러블 라디오를 위해 수년 전에 제안되었습니다. 그 본질은 다음과 같다. 중계기의 경우 수신과 송신 사이의 주파수 간격은 600kHz입니다. 중계기의 입력 주파수에 해당하는 주파수(자연적으로 일부 고조파에서)를 갖는 수정 공진기가 송수신기의 전송 경로에 설치된 경우 동일한 국부 발진기를 수신기에도 사용할 수 있습니다. 사실, 여기에서 수신 경로의 중간 주파수에 제한이 자동으로 부과됩니다. 중계기 수신과 송신 사이의 주파수 분리와 같아야 합니다. 600kHz.

산업 생산 장비에서는 144MHz 범위에서 입력 회로가 실제로 수신 이미지 채널을 억제하지 않기 때문에 이러한 낮은 IF는 사용되지 않습니다. 그러나 아마추어 무선국의 경우 ex-U에서 VHF 통신의 현재 개발 수준이 매우 낮기 때문에 이미지 채널에 대한 간섭 가능성이 매우 작기 때문에 이는 많은 경우에 상당히 수용 가능합니다.

두 통신원 간의 통신을 구성하도록 설계된 한 쌍의 매우 간단한 라디오 방송국의 제조에도 유사한 솔루션을 적용할 수 있습니다. 또한 이러한 한 쌍의 라디오 방송국에는 두 개의 석영 공진기만 필요합니다. 주파수의 한계는 분명합니다. 둘 다 전송 경로에서 사용되기 때문에 주파수(작동 주파수의 승수를 고려)는 아마추어 대역 내에 있어야 합니다. 두 번째 제한도 어렵지 않습니다. 주파수의 차이(다시 곱셈 계수 고려)는 100kHz 이상 1 ... 1,5MHz 이상이어야 합니다. IF 값과 두 라디오 방송국의 수신 경로를 결정합니다.

이 간격의 하한은 일반적으로 중요하지 않습니다. 설계상의 이유로 수백 킬로헤르츠 값이 더 바람직하지만 일반적인 경우에는 20...30kHz(즉, IF 경로 선택은 RC 필터에서도 수행할 수 있음)가 될 수 있습니다. 이를 통해 소형 자기 코어(SB-12a 등)에서 주요 선택 필터를 제조할 수 있습니다. 그러나 낮은 IF 값에서는 VHF에 채택된 변조 지수가 약 10인 FM을 사용할 때 필요한 최적의 대역폭(최소 1kHz 이상이어야 함)을 제공하기가 더 어렵습니다.

IF는 2MHz를 초과할 수 없습니다(아마추어 대역용으로 예약된 주파수 대역은 2m). 그렇지 않으면 첫 번째 조건을 충족할 수 없으며 스테이션 중 하나의 주파수가 아마추어 범위를 넘어갑니다.

한 가지 더 제한이 있습니다. IF 경로의 통과대역에는 로컬 LW 또는 MW 무선국에서 사용하는 주파수가 포함되지 않는 것이 좋습니다.

위의 아이디어가 구현 된 VHF FM 라디오 방송국의 변형에 대한 개략도가 그림에 나와 있습니다.

(확대하려면 클릭하십시오)

마스터 발진기(트랜지스터 VT1에서 제작)에서 석영 공진기는 9000 ... 9110 kHz의 주파수에서 사용할 수 있습니다. 2m 범위의 상위 주파수는 9125kHz의 공진기 주파수에 해당하지만 9110kHz 이상의 주파수에서는 공진기를 사용해서는 안 됩니다. 개인 라디오 방송국의 공진기도 작동합니다. 이러한 공진기는 일반적으로 27차 고조파로 구동되며 그에 따라 레이블이 지정됩니다(XNUMXMHz 등). 그러나 이 설계에서 이러한 공진기는 기본 주파수에서 여기됩니다.

대역통과 필터 L2C6L3C8은 수정 공진기의 2차 고조파에 해당하는 RF 전압을 선택합니다. 마스터 발진기(VT3, VT4) 다음의 두 단계는 주파수 더블러입니다. 출력단은 트랜지스터 VTXNUMX에 조립됩니다.

수신에서 작업할 때 트랜지스터 VT2의 캐스케이드(보다 정확하게는 이미 터 접합, 이 경우 트랜지스터에 전원이 공급되지 않기 때문에)는 주파수 쿼드러플러의 기능을 수행합니다. L12C11 회로는 수정 공진기의 16번째 고조파에 맞춰져 있습니다. 이 회로에서 RF 전압은 VT5 전계 효과 트랜지스터에서 만들어진 수신기 믹서에 공급됩니다. 승산기는 수동 소자(다이오드)를 사용하고 승산기 자체의 전달 계수는 12 미만이지만 믹서 트랜지스터의 게이트는 동작에 충분한 전압을 받습니다(L11C13 회로의 변환으로 인해). 주 선택 필터는 가장 간단하며 하나의 회로(L20CXNUMX)만 포함합니다.

IF 증폭기, 복조기 및 AF 증폭기의 기능은 DA1 칩에 의해 수행됩니다. 가변 저항 R14 - 볼륨 제어(DA1에는 출력 레벨의 전자 제어를 위한 노드가 있음).

수신에서 전송까지 트랜시버는 스위치 SA1에 의해 전환되며, 이를 통해 수신 또는 전송 경로에 전원이 공급됩니다. 전송 모드에서 공급 전압은 탄소 마이크에도 적용되며 AF 전압은 varicap에 제공됩니다. 높은 제어 슬로프를 얻기 위해 varicap은 제로 바이어스에서 작동하므로 추가 마이크 증폭기 없이도 가능합니다(단, 마이크가 탄소인 경우, 즉 상대적으로 높은 AF 전압이 발생함).

이 트랜시버는 국내 요소 기반에서 최소한의 수정으로 재현 할 수 있습니다.트랜지스터 VT1-VT3은 KT342, KT312, KT316 또는 이와 유사한 시리즈의 트랜지스터, VT4 - KT603, VT5 - KP350 또는 KP306과 호환됩니다. Varicap VD1은 KV102가 될 수 있습니다.

우리는 TBA120S 초소형 회로의 아날로그를 가지고 있지 않지만 K174UR1 초소형 회로는 그것에 매우 가깝습니다. 우리가 가진 정보로 판단하면 추가 오디오 주파수 증폭 단계가 없다는 점에서만 다릅니다. 일반적으로 이러한 미세 회로의 연결은 결론의 정확성과 일치합니다. 그러나 K174UR1의 일반적인 포함으로 C27R15 회로는 사용되지 않았고 핀 3과 4는 자유로우며 핀 8에서 볼트 레벨의 일부가 있는 AF 신호가 제거됩니다. 추가 AF 증폭기(저전압 연결용 저항 스피커)는 KT315 트랜지스터 또는 이와 유사한 것으로 만들 수 있습니다. T1 트랜스포머 없이도 할 수 있지만 증폭기는 K174UN7 칩 또는 이와 유사한 것(일반적인 포함)에서 만들어야 합니다.

코일 L1은 직경 1mm의 프레임에 직경 10mm의 와이어를 0,3~5회 감아 사용할 수 있습니다(사용된 석영 공진기 및 바리캡에 따라 다름). 코일 L2에는 28개의 권선이 있고 L3에는 직경 25mm의 와이어가 0,3개 있습니다. 일반 권선, 코일 대 코일. 프레임 직경 3mm. L3 코일의 탭은 "차가운"끝에서 계산하여 6 번째 회전에서 만들어집니다. 코일 L4에는 직경 8mm의 프레임에 직경 0,8mm의 와이어 6개가 들어 있습니다. 일반 권선, 코일 대 코일. 코일 L5는 L4의 "차가운" 끝 부분에 있으며 4mm 와이어가 0,5회 감겨 있습니다. 코일 L6은 7턴, L7 - 2입니다. 프레임, 와이어 및 권선 특성은 코일 L4, L5와 동일합니다. L8 코일에는 6개의 권선이 있고 L10에는 직경 3mm의 프레임에 직경 0,8mm의 와이어가 6개 있습니다. L9 인덕터는 초기 투자율이 5 이상인 소형 페라이트 링에 400회 감았습니다. L11 코일에는 직경 6mm의 프레임에 직경 0,5mm인 와이어 5회가 있습니다. 코일의 "차가운" 끝에서 계산하여 1,5회전에서 후퇴. 코일의 트리머는 카르보닐 철로 만들어집니다.

소스 자료에 더 이상 자세한 정보(재료 유형, 치수)가 없습니다. 코일 L12 및 L13에 대한 권선 데이터는 제공되지 않습니다. 왜냐하면 커패시터 C20 및 C26의 값과 마찬가지로 인버터의 특정 값에 의해 결정되기 때문입니다.

문학

"PZK 빌레틴"
KV 매거진 №1 1992

간행물: N. Bolshakov, rf.atnn.ru

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