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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 노드 KB 트랜시버. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
KB TRX 노드[1]의 발행을 계속하면서 독자들에게 메인 트랜시버 보드의 최종 버전을 제공합니다. 이 노드에는 고유한 솔루션이 없으며 회로는 TRX RA3AO 및 Ural-84M 테마의 변형입니다. 설계를 선택할 때 주요 요구 사항은 달성 가능한 최대 특성을 유지하면서 반복성, 단순성입니다. 현재 사용 가능한 요소 기반이 사용됩니다. 많은 결정이 비판받을 수 있습니다. 창의적인 과정은 끝이 없고 끊임없는 변경과 개선으로 완성된 버전을 보기가 어렵지만 산업적인 방식으로 인쇄 회로 기판을 중단하고 생산할 필요가 있었습니다. 처음에 트랜시버는 주요 방사 모드로 SSB 작동을 위해 고안되었습니다. 대역폭을 좁히기 위해 대역 조정 기능이 있는 XNUMX결정 삭제 필터가 도입되었습니다. 협대역 수신 팬의 경우 브랜드 TRX에서와 같이 고품질 협대역 석영 필터의 제조 또는 구매에 대한 추가 비용으로 이동하는 것이 좋습니다. 일반적으로 라디오 아마추어에게 가장 인기있는 석영으로 만든 집에서 만든 사다리 필터는 고품질의 협대역 수신 특성이 충분하지 않습니다. 이러한 목적을 위해서는 차동 브리지 회로에 따라 필터를 만들거나 매우 고품질의 석영을 사용해야 합니다. 트랜시버의 다른 모든 비용과 비용면에서 비슷하지만 브랜드 필터 세트를 구입할 수 있습니다. "업 변환" 옵션은 상당히 간단하고 잘 정립된 주파수 합성기 회로가 없기 때문에 고려되지 않았습니다. 이 구성 옵션은 1 ~ 30MHz의 연속 적용 범위를 가진 장치에서 의미가 있으며 5개의 좁은 아마추어 대역에서 작동하는 경우 더 저렴한 IF 9 ... XNUMXMHz로 허용 가능한 선택성을 제공할 수 있습니다. 많은 사람들이 SSB 신호를 IF로 직접 형성할 때 최소 40dB의 반송파 억제 문제를 경험합니다. 이 문제는 실제보다 더 고안된 것 같습니다. 거의 모든 저렴한 브랜드 트랜시버에서 형성은 IF 8 ... 9 MHz에서 발생합니다. 예를 들어 TRX FT840 또는 TS50에서 억제되지 않은 캐리어를 듣는 사람은 없을 것입니다. SSB 신호 조절기 어셈블리의 품질은 제조업체의 문해력과 인내에 달려 있습니다. TRX Ural-84에서와 같이 varicaps에서 가장 간단한 변조기를 사용하여 우수한 성능을 얻을 수 있습니다. 출력 단계를 구축하기에 충분한 변조기 레벨을 수신하려고 노력할 필요가 없습니다. 그러면 반송파를 억제할 수 없습니다. 메인보드를 작업할 때 거의 모든 라디오 시장에서 볼 수 있는 요소를 사용했습니다. VP 인덱스가 있는 금도금 결론이 있는 특별한 것이 즉시 제외되었습니다. 예를 들어, 수입된 BF980의 두 단계에서 필요한 게인을 얻을 수 있습니다. 그러나 항상 판매되는 것은 아니므로 KP327의 국내 아날로그가 사용되지만 매개 변수는 더 나쁩니다. 보드에는 대체할 수 없는 부품이 포함되어 있지 않습니다. 각 단계를 개별적으로 신중하게 디버깅하지 않고도 달성 할 수있는 보드 입력의 감도-0,2 ... 0,3 μV, 부품 선택 및 신중한 조정-0,08 ... 0,1 μV. [2]에 설명된 이러한 메인 보드와 신디사이저가 있는 송수신기 중 하나는 UHF가 꺼진 상태에서 감도가 0,4μV이고 두 신호가 8kHz, 95dB의 간격으로 공급될 때 두 신호 선택도를 가졌습니다. 측정은 UT5TC로 수행되었습니다. 이것은 제한 값이 아닙니다. 트랜시버는 상당히 높은 감쇠와 믹서의 기존 고주파 다이오드가 있는 직경 6mm의 프레임에 입력 대역 통과 필터를 사용했습니다. 경험에서 알 수 있듯이 일상적인 방송 작업을 위해 설계된 트랜시버에서는 다이내믹 레인지 수치를 추적해서는 안됩니다. 80dB 값은 대부분의 라디오 아마추어에게 적합합니다. 슈퍼 다이내믹 리시버의 사용은 TRX에서 일대일 경쟁에만 의미가 있으며 모든 경쟁자가 라인 신호에서 작동하는 경우에 한합니다. 이웃 송신기의 간섭 문제는 수신기의 낮은 동적 범위가 아니라 불행한 라디오 아마추어가 원칙에 따라 송신기를 조정한다는 사실에서 발생합니다. 모든 화살표는 오른쪽으로 . 수년 동안 FT5, Surf 및 RA840AO의 노브를 돌린 US3MIS의 관찰에 따르면 이러한 모든 기술은 귀에 거의 동일하게 들립니다. 그러나 같은 방법으로 비교 측정을 했을 때 TRX RA3AO는 인접 채널에서 1V, "Surf"는 0,8V, FT840은 0,5V 수준으로 응답했습니다. 그러나 작동 편의성, 안정성 및 서비스 통행료를 받았습니다-FT840을 떠났습니다. 나는 우리의 집에서 만든(또는 서핑과 같은 반 집에서 만든) 기술이 얼마나 좋은지 보여주기 위해 이 모든 것을 설명하는 것이 아니라 다이내믹 레인지를 추구하는 것이 특정 수준과 특정 조건에서 의미가 있음을 분명히 하기 위해 설명합니다. 나는 매우 역동적인 RA3AO의 많은 행복한 소유자가 역학 측면에서 "연약한" FT840으로 교환할 수 있을 것이라고 생각합니다. 라디오 아마추어들 사이에서 흔히 볼 수 있는 또 다른 고정관념에 대해 말씀드리고 싶습니다. 이것은 신디사이저가 "시끄럽다"는 믿음입니다. Kovel 신디사이저가 탄생한 후 내 트랜시버에는 VPA가 없었고 오직 신디사이저만 있었습니다. 위에서 VFO 신디사이저로 사용할 때 메인 보드의 입력에서 얻을 수 있는 감도에 대해 설명했습니다. G4-102A도 G4-158도 G4-18도 궁극의 감도를 측정할 수 없을 때 우리는 어떤 종류의 소음에 대해 이야기할 수 있습니까? 별도의 수정 발진기를 만들어 배터리로 전원을 공급하고 이중 스크린으로 차폐하고 최대 136dB의 감쇠기를 사용하여 보드의 감도를 평가해야 했습니다. 다음을 포함하는 메인 보드 자체에 대한 설명으로 넘어가겠습니다. - 전환 가능 UHF, 가역 혼합기, 수동 다이플렉서, 정합 가역 FET 스테이지, 주 수정 필터 (그림 1); - IF 어레이, 기준 발진기, 검출기 (그림 2); - ULF 및 AGC 노드 (그림 3). 회로도를 자세히 살펴 보겠습니다. 고주파 증폭기(VT5) - X형 네거티브 피드백 회로 포함[7]. 이 유형의 증폭기에 가능한 매개변수는 다음과 같습니다.
간단히 말해서 UHF는 간섭 수준이 매우 높은 저녁에도 40미터에 과부하가 걸리지 않습니다. 극도의 감도로 시골 지역에서도 28MHz의 공기 소음을들을 수 있습니다. 이러한 증폭기에 가장 적합한 트랜지스터 중 하나는 KT939A입니다. KT606A는 더 저렴하고 일반적으로 보드에 포함되었습니다. UHF가 RX의 다이내믹 레인지를 악화시킨다고 너무 걱정할 필요는 없습니다. 첫째, UHF는 전환 가능하며 항상 끌 수 있습니다. 둘째, 모든 방송국이 낮은 레벨에서 들리고 모든 방송국이 이 캐스케이드에 과부하가 걸릴 가능성이 낮은 침투율이 낮은 동안 가장 조용한 대역에서만 켜야 합니다. 그리고 세 번째로, "악마는 그가 그린 것만큼 끔찍하지 않습니다." R399A와 같은 거의 모든 산업용 RPU는 UHF 및 전환 불가능한 RPU를 사용합니다. 이 캐스케이드의 구성은 사용자의 요구 사항에 따라 다릅니다. 트랜지스터의 유형과 모드에 따라 가능한 최대 감도 또는 동적 범위의 상한에 대한 이 단계의 최소 효과를 제공할 수 있습니다. 나는 이전 기사 [6]에서 믹서에 대해 썼고, 그 회로는 [4]에서 빌렸습니다. 이 옵션의 주요 장점은 가역성과 낮은 로컬 오실레이터 레벨로 충분히 큰 동적 범위(Dbl - 최대 140dB)입니다. 물론 부품의 수 면에서도 일반적으로 사용되는 믹서에 비해 복잡하고 고가이다. 그러나 이 노드가 전체 수신기의 품질을 결정하고 저장하는 것은 의미가 없음을 잊어서는 안됩니다. 믹서 설정의 철저함은 또한 수신부가 공기를 인식하는 방법, 그곳에서 들을 수 있는 것, 전송을 위해 얼마나 많은 "쓰레기"가 제공될 것인지, 대역 통과 필터가 얼마나 복잡하게 만들어져야 하는지를 결정합니다. TV1 없이도 작업이 가능합니다. VT1, VT1 및 VT2, VT3 암의 입력에서 역위상 신호를 보장하기 위해 분배기(D4)의 일부를 믹서에 직접 설치해야 했습니다. 이것은 국부 발진기 측에서 가장 중요한 요구 사항입니다. 기존의 국부 발진기를 사용하는 경우 역위상 신호를 다른 방식으로 생성해야 합니다. Kovel 신디사이저를 사용한 가장 간단한 도킹의 변형도 여기에 사용됩니다. 트리거의 사용은 출력에서 신호가 가능한 한 사행에 가깝기 때문입니다. 기존 GPA와 도킹할 때 다른 ESL 미세 회로(예: LM, TL 등)를 사용해야 합니다. 주요 요구 사항은 트랜지스터 스위치의 입력에 레벨이 같아야 하지만 이상적으로는 역위상 고주파 신호가 있어야 한다는 것입니다. 키는 [368]에서 권장하는 트랜지스터 KT363 및 KT4을 사용합니다. 다른 트랜지스터에 대한 실험은 수행되지 않았습니다. 믹서는 다양한 유형의 다이오드로 작동 가능합니다. 쇼트키 다이오드가 최고라고 가정할 수 있습니다. KD922에서 KD512, KD514로의 전환은 매개변수에서 눈에 띄는 열화를 일으키지 않습니다(다이오드 선택에 따라 다름). 제 생각에는 다른 모든 다이오드에 비해 KD922 다이오드의 주요 장점은 개별 용기에 선택 및 포장되어 공급된다는 것입니다(따라서 혼합은 제외됨). 신중하게 선택한 KD503을 사용하면 믹서가 KD922와 거의 동일한 방식으로 작동합니다. T1 변압기의 대칭성과 솜씨는 매우 중요합니다. 입력 T1의 입력 저항:
DFT와 협력할 때 이 점을 고려해야 합니다. 입력 임피던스를 50옴에 가깝게 하기 위해 다른 권선비를 시도할 수 있지만 메인 보드의 특정 저항에 맞게 DFT 커플링 코일을 변경하는 것이 더 쉬운 것으로 나타났습니다. 후속 단계와 일치시키기 위해 기존의 다이플렉서를 사용합니다. 무화과에. 1은 IF=9MHz에 대한 다이플렉서 데이터를 보여줍니다. 원칙적으로 이 노드는 설치할 수 없습니다. VT15 KP903 모드를 선택하면 좋은 동의를 얻을 수 있지만 다이플렉서를 사용하면 가능한 가장 높은 감도를 얻을 수 있으며 영향을받는 지점을 완전히 제거하지 않으면 수준을 크게 줄일 수 있습니다. 믹서 이후의 활성 양방향 VT15 스테이지는 가능한 가장 낮은 잡음 지수를 가져야 하며 믹서의 동적 범위를 저하시키지 않고 믹서, DFT 및 다이플렉서에 의해 도입된 감쇠를 보상해야 합니다. 이 캐스케이드에 가장 일반적이고 고품질인 트랜지스터는 KP903A입니다. KP307, KP303, KP302(최대 기울기 값 포함), KP601을 사용할 수 있습니다. VT15 후에 변압기 T3을 통한 신호는 석영 필터 ZQ1에 공급됩니다. 저항 R26은 정합에 사용되며 필요하지 않을 수 있습니다. 이 절차는 R22를 사용하여 수행할 수도 있습니다. 사다리형 1-결정 석영 필터가 ZQ4으로 사용되었습니다(그림 XNUMX). CW 모드에서 대역폭을 좁히기 위해 릴레이를 사용하여 외부 공진기와 병렬로 추가 커패시터가 켜집니다. 물론 이러한 CW 필터는 고품질이라고 할 수 없습니다. 협대역 CW 팬은 별도의 수정 필터를 사용해야 합니다. 3 크리스탈 필터를 적용한 이유는 무엇입니까? 보통 2,2개, 심지어 2,4개의 접시를 연습했습니다. 그러나 이 필터는 전송에도 사용되며 허용 가능한 SSB 품질을 위해서는 약 3kHz의 대역폭이 필요하다는 것을 잊지 마십시오. 그러나 과부하 아마추어 대역 조건에서 수신하려면 2,3 ... 2,4kHz 대역이면 충분합니다. 따라서 더 작은 정사각형으로 -XNUMXdB - XNUMX ... XNUMXkHz의 대역폭이 선택되었습니다. 결과적으로 우리는 상당히 높은 품질의 수신과 우수한 전송 신호(XNUMX-크리스털 필터를 사용하여 형성된 신호에 대해서는 말할 수 없음)를 얻습니다. XNUMX-크리스털 필터에 비해 또 다른 장점은 투명 대역에서 감쇠가 적다는 것입니다. 이것은 전체 증폭 경로의 최대 감도 달성을 보장합니다.
IF 경로에서 투명 대역 외부의 감쇠를 증가시키기 위해 cleanup 5-crystal 필터가 사용되었습니다(그림 100). 두 필터의 총 감쇠는 4dB를 초과합니다. 그림 5, 1는 가장 자주 접하는 하우징 B40의 판으로 만들어진 석영 사다리 필터의 평균 데이터를 보여줍니다. 클린업 필터는 IF 경로에서 발생하는 노이즈를 차단하고 부드러운 대역폭 조정이 적용되어 SSB 모드에서 간섭을 약간 조정할 수 있습니다. 물론 이러한 부드러운 대역폭 변경의 변형에 큰 기대를 두어서는 안 됩니다. 첫째, 필터 슬로프의 한쪽에서만 좁아짐이 발생하고, 둘째, 2,4결정 ZQ에서 600dB 이상을 얻는 것이 문제가 된다. 그러나 합병증은 너무 간단하고 저렴하여 작은 서비스 일지라도 그러한 서비스를 거부하는 것은 의미가 없습니다. 필터는 700kHz의 대역폭에 맞게 설계되어야 합니다. varicaps에 의해 밴드가 부드럽게 좁아지면 160 ... 80Hz의 밴드까지 석영의 품질 계수에 따라 위쪽 기울기가 아래쪽 기울기에 접근합니다. 그러나 필터의 직각도가 낮기 때문에 이러한 대역폭에서도 SSB 스테이션을 수신할 수 있습니다. 이 모드는 종종 40, 119 및 139m 범위에서 사용되며 표시된 varicap 대신 병렬로 연결된 여러 KB XNUMX, KB XNUMX를 사용할 수 있습니다.
수정 필터 ZQ1은 커플링 코일이 있는 공진 회로 L2을 통해 IF 경로(그림 3)와 일치합니다. 필터 저항이 300옴과 눈에 띄게 다르면 커플링 코일의 권수를 선택해야 합니다. 트랜지스터 VT7은 전송 중에 켜집니다. 두 번째 게이트는 트랜시버의 출력 전력을 제어합니다. UFC 라인은 KP327 트랜지스터에 조립됩니다. RA3AO에서 빌린 회로. 제 생각에는 이것이 그러한 경로를 구축하기 위한 최선의 선택 중 하나입니다. 여기에서 이중 게이트 전계 효과 트랜지스터 및 기타 유형을 사용할 수 있습니다. BF980이 최고로 판명되었습니다. 우리 업계는이 트랜지스터의 특성을 복사하지 못했습니다. BF327과 비교하여 KP980은 Ksh와 Kus 모두에서 더 나쁩니다. 그러나 트랜지스터의 Kus는 결정적으로 중요하지 않습니다. VT8의 경우 노이즈가 최소화된 트랜지스터를 선택해야 합니다. 일반적으로 최고의 표본은 KP327A 중에서 찾아옵니다. VT9, VT10, VT11도 KP350으로 교체할 수 있습니다. KP327 및 KP350에 비해 KP306의 장점은 Ksh의 최고의 값, 정전기에 대한 내성 및 "골드 파는 사람"이 어떤 식으로든 반응하지 않기 때문입니다. 트랜지스터에는 귀금속이 포함되어 있지 않습니다. 이득을 조정하기 위해 두 번째 게이트의 저전압에서 첫 번째 게이트의 전계 효과 트랜지스터의 처리량 특성 포화 특성이 사용되었습니다[2]. 과도한 이득은 저항 R38 및 R46으로 IF 회로를 분류하여 제거합니다. 순간 전압 값이 정적 보호 제너 다이오드(15V)의 개방 임계값을 초과하지 않도록 트랜지스터의 첫 번째 게이트에서 RF 레벨을 증가해서는 안됩니다. 그렇지 않으면 제너 다이오드가 열리고 AGC의 작동을 차단합니다. 이는 IF의 마지막 두 캐스케이드에 적용됩니다. 검출기 및 기준 발진기, 예비 ULF 및 AGC는 유사합니다[2]. VT13 트랜지스터(그림 3)를 사용하여 AGC 회로를 켜고 끄고 전송 중에 AGC를 차단하여 S-미터 판독값이 왜곡되지 않도록 할 수 있습니다. 이 모드는 이 모드에서 송신기의 출력 전력을 보여줍니다. VT 13으로 전계 효과와 바이폴라 트랜지스터를 모두 사용할 수 있습니다. 바이폴라 트랜지스터는 컬렉터-이미터 저항이 낮으므로 AGC 회로를 더 잘 분로시킵니다. AGC 정류기 증폭기 회로는 [2]와 유사합니다. "빠른" 체인의 타이밍 특성이 변경되어 C74의 커패시턴스를 0,047 ... 0,1μF로 증가시켜야 했습니다. K174UN14 마이크로 회로는 터미널 ULF로 사용되었으며 일반적인 포함에서 위의 대역폭은 C69, R80 체인에 의해 결정됩니다. 이득은 저항 R81로 조정할 수 있습니다. ULF 출력은 스피커 또는 헤드폰의 분배기 R84, R85를 통해 로드할 수 있습니다. 세부 코일 L1...L6은 튜닝 코어 SCR-5이 있는 직경 1mm의 프레임에 감겨 있습니다. L3 ... L6에는 25 ... 30개의 PEVO 와이어가 포함되어 있습니다. 2. LCB - L3의 "차가운" 끝에서 4...3회전. L9, L10 - 인덕턴스가 50 ... 100 μH인 초크. L11 - 인덕터 0...30 µH. 변압기 T1 ... TZ는 페라이트 16 nn으로 만든 K 10x6x3 링에 PEVO 와이어, 1000으로 감겨 있습니다. T1에는 10개의 와이어로 꼬인 3회, T9 - 2개의 와이어로 3개의 꼬임, T10는 I - 10회, II - XNUMX회, III - XNUMX회 등 XNUMX개의 와이어 꼬임으로 감겨 있습니다. 트랜시버의 전체 설계에서 "단일 보드"를 보장하고자 하는 열망에 따라 우리는 메인 보드에서 기준 로컬 발진기를 분리하기로 결정했습니다. 물론 이것은 "영향을 받는 지점"으로 상황을 복잡하게 만들었습니다. 참조 국부 발진기가 별도의 차폐된 구획에서 만들어지면 그들 중 일부는 완전히 피할 수 있습니다. 성공적인 IF의 경우 점수는 3개 범위 모두에서 5 ... XNUMX를 초과하지 않습니다. 이 노드 주변의 미세 회로 전원 버스 및 금속화를 추가로 접지하면 거의 완전히 제거할 수 있습니다. 보드 설정은 일반적이며 아마추어 무선 문헌에 반복적으로 설명되어 있습니다. 요소 R1 및 C1의 값은 로컬 발진기로 사용되는 노드에 따라 다릅니다. 이것이 Kovel 신디사이저인 경우 R1=470...680m, C는 68pF에서 10nF 사이의 값을 가질 수 있습니다. 일치 품질은 신디사이저의 최소 "노이즈 포인트" 수로 귀로 눈에 띕니다. 요소 LI, L2, C7, C9는 IF 주파수에서 공진으로 조정됩니다. 저항 R19의 정격은 50 ... 200 옴입니다. 이 노드의 일치 품질은 "병변" 수준의 전반적인 감소와 민감도의 약간의 증가를 결정합니다. ZQ1 매칭은 저항 R22, R26, Kf와 권선 수 LC8 선택에 의해 달성됩니다. 클리닝 필터 ZQ2는 저항 R52와 일치합니다. R54. IF 경로의 전체 게인은 R28, R38, R46을 사용하여 선택할 수 있습니다. 저항 R39, R47, R53, R60은 Kus에 영향을 미치고 AGC 캐스케이딩의 품질을 결정합니다. 변압기 제조에 관하여. 투자율이 400 ... 2000 인 페라이트가 테스트되었으며 링의 직경은 7 ... 12 mm이며 꼬임이없고 꼬임이 없습니다. 결론 - 모든 것이 작동합니다. 주요 요구 사항은 제조의 정확성, 페라이트에 대한 권선 단락의 부재 및 암의 필수 대칭입니다. 믹서의 다이오드는 최소한 개방접합 저항과 정전 용량에 따라 선택해야 합니다. 트랜지스터 VT1, VT2; VT3, VT4는 동일한 보완 쌍으로 선택해야 합니다. VT5 이미 터에서 체인의 R 및 C 값은 표시되지 않습니다. 트랜지스터 유형에 따라 다릅니다. KT606 R의 경우 - 68 ... 120 옴 이내, C는 28MHz(일반적으로 1nF)에서 최대 게인으로 조정해야 합니다. R29를 사용하면 예를 들어 최대 감도에 따라 트랜지스터를 통과하는 전류를 선택할 수 있습니다. KP327 트랜지스터는 보드 하단에서 납땜됩니다. 보드 상단의 부품 설치 측면에서 호일이 남고 구멍이 카운터 싱크됩니다. 코일은 스크린으로 덮여 있습니다. 인쇄회로기판 또는 주문제작 조립품의 구매를 원하시면 저자에게 연락하십시오. 주파수 - 3,700 MSK 이후 - 23.00. 문학: 1. 라디오 아마추어. - 1995. 제11,12호.
저자: A. Tarasov(UT2FW), 우크라이나, Odessa 지역, Reni; 간행물: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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