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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 20m 범위의 헤테로다인 수신기 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
헤테로 다인 수신 기술 또는 종종 직접 주파수 변환이라고하는 기술을 사용하면 매우 간단하지만 우수한 특성을 가진 아마추어 단파 통신 장비 (트랜시버 및 라디오 수신기)를 만들 수 있습니다. 헤테로다인 수신(현대 버전)에 대한 관심은 60년대 후반에 생겼습니다. 그 이후로 직접 주파수 변환을 사용하는 KB 장비의 다양한 디자인에 대한 많은 설명이 아마추어 라디오 잡지의 페이지에 게시되었습니다. 우리나라에서 소련 DOSAAF 출판사는 헤테로 다인 수신 기술을 대중화하기 위해 많은 노력을 기울인 유명한 라디오 아마추어 디자이너 V. Polyakov (RA3AAE)의 두 권의 책을 출판했습니다. 이 책들 중 하나는 Direct Conversion Receivers for Amateur Communications(1981)이고 다른 하나는 Direct Conversion Transceivers(1984)입니다. 그들은 아마추어 라디오 방송국의 헤테로다인 수신 신호의 물리적 기반과 특징을 자세히 고려하여 개별 장치와 전체 장치의 실용적인 설계를 제공합니다. 단파장에서 이 기술에 대한 관심이 증가한 이유 중 하나는 최근 QRP(저전력 작동)의 사용이 증가했기 때문입니다. 헤테로다인 수신 기술은 QRP 장비를 만드는 데 가장 적합합니다. 예를 들어 미국에서는 전통적인 회로 솔루션을 사용하는 광범위한 통신 장비에도 불구하고 회사 중 하나가 직접 주파수 변환 기능이 있는 상대적으로 저렴한 QRP 트랜시버를 생산(그리고 매우 인기가 있음)한다는 사실이 흥미롭습니다. 이 기사에서 설명하는 헤테로다인 수신기는 가장 인기 있는 KB 밴드 중 하나인 20미터에서 아마추어 라디오 방송국의 신호를 수신하도록 설계되었습니다. 수신기는 14000~14350kHz의 전체 범위를 커버합니다(당연히 가장자리에 약간의 여백이 있음). 아시다시피 직접 주파수 변환을 사용하면 전신(CW) 또는 단측파대 변조(SSB)로 작동하는 라디오 방송국의 신호만 수신할 수 있습니다. 진폭 변조가 있는 스테이션은 캐리어 주파수로 "제로 비트"로 조정하여 어려움이 있을 때만(일반적으로 눈에 띄는 왜곡이 있음) 들을 수 있습니다. 그러나 대다수의 단파가 더 이상 AM을 사용하지 않기 때문에 이것이 필수적인 것은 아닙니다. 이러한 유형의 방사선은 160m 대역에서 거의 독점적으로 살아남았으며 일부 초보자 무선 아마추어가 사용합니다. 수신기에는 상당히 강력한 출력을 가진 로컬 발진기가 있으므로 간단한 개선을 통해 단일 대역 전신 송수신기로 전환할 수 있습니다. 주파수 결정 요소(발진 회로의 코일 및 커패시터)를 교체하기만 하면 이 수신기(또는 트랜시버)를 모든 아마추어 대역으로 전송할 수 있습니다. 수신기의 설계, 제조 및 조정을 단순화하기 위해 무선 주파수 증폭기가 없으므로 수신기의 감도는 신호 대 잡음비가 1dB일 때 약 10μV입니다. 스테이션에서 외부 안테나를 사용하는 경우 이러한 감도는 공중에서 일상적인 작업에 충분합니다(적어도 대부분의 경우). 수신기 입력(입력 회로와 믹서 사이)에 이미터 팔로워를 도입하여 쉽게 XNUMX~XNUMX배 증가시킬 수 있습니다. -6dB 수준의 수신기 대역폭은 250~3000Hz 범위에 있습니다. 간섭이 심한 조건에서 전신국을 수신하면 200 ~ 300Hz로 좁힐 수 있습니다(평균 주파수 약 600Hz에서). 이 수치는 신호 선택이 주로 수행되는 수신기의 오디오 주파수 경로. 실제로 알려진 바와 같이 헤테로다인 수신기는 기본 채널과 바로 인접한 이미지 채널을 모두 수신합니다(이미지 채널을 억제하기 위해 위상 방법을 사용하지 않으면 장치가 상당히 복잡해짐). 이것이 수신 신호의 실제 대역폭이 위에 주어진 값의 두 배인 이유입니다. 수신기는 10 ... 15 V 범위의 전압을 제공하는 요소 배터리로 전원을 공급받습니다. 소비 전류는 약 30 mA입니다. 오디오 주파수에서 매우 높은 게인을 갖는 헤테로다인 수신기는 50Hz AC 픽업, 특히 메인 트랜스포머의 픽업(상당한 표유 필드로 인해)과 공급 전압 리플(일반적으로 주파수 100Hz - 전파 정류 포함). 이러한 이유로 네트워크에서 수신기에 전원을 공급하는 것은 바람직하지 않습니다. 물론 필요한 경우 이 작업을 수행할 수 있지만 낮은 출력 전압 리플을 제공하는 우수한 전압 조정기가 있는 별도의(원격) 전원 공급 장치를 사용해야 합니다. 수신기는 두 개의 인쇄 회로 기판(메인 보드와 대부분의 부품이 있는 로컬 발진기)으로 만들어집니다. 도면에서는 각 부품의 명칭을 기판번호(1-메인, 2-국부발진기)를 기재하지 않고 기재하였으며, 본문에서는 혼동을 피하기 위하여 1-C1, 2-로 표기한다. L1 등. 이 보드 외부의 부품은 추가 인덱스 C1 R1 등 없이 표시됩니다. 수신기의 메인 보드의 개략도가 그림 1에 나와 있습니다. 하나.
안테나의 신호는 보드의 핀 1로 전송됩니다. 수신기의 무선 주파수 선택성은 단일 입력 회로 1-L1, 1-C1, 1-C2에 의해 보장되며 이 회로에 연결된 I-VD1-1-VD4 다이오드 믹서의 입력 임피던스는 낮습니다(수 킬로옴 ), 따라서 이 회로의 로드된 품질 계수도 작을 것입니다(25...30). 이러한 이유로 -3 dB 레벨에서 입력 회로의 대역폭은 450...550 kHz 내에 있으며 범위 내에서 수신기를 튜닝할 때 조정할 필요가 없습니다. 이 회로를 신호 소스(예: 동축 케이블로 구동되는 50 ... 75 옴)와 조정하는 것은 커패시터 용량 1-C1 및 1-C2를 선택하여 제공됩니다. 믹서는 역 병렬 다이오드의 균형 회로에 따라 만들어 지므로 국부 발진기 전압의 매우 작은 "크리프"를 안테나로 가져와 이웃에 사는 라디오 아마추어의 간섭을 제거 할 수 있습니다. 믹서는 회로에 완전히 연결되어 있습니다. 이로 인해 무선 주파수 증폭기 없이도 수신기의 충분히 높은 감도를 얻을 수 있었습니다(비록 입력 선택성이 일부 손실되긴 하지만). 로컬 발진기 전압은 보드의 핀 12에 공급되고 밸런싱 변압기 1-T1을 통해 믹서에 공급됩니다. 이 변압기의 1차 권선(단자 3-1)의 중간점에서 혼합 제품은 약 2kHz의 컷오프 주파수로 저역 통과 필터 1-L6, 1-C7, 2,5-C1로 들어갑니다. 이 필터는 1-VTXNUMX 트랜지스터의 캐스케이드에 의해 사전 증폭되는 유용한 오디오 주파수 신호를 선택합니다. 최소 수준의 고유 노이즈를 달성하기 위해 이 트랜지스터의 컬렉터-에미터 전압은 약 2,5V로 선택되었고 컬렉터 전류는 약 0,2mA였습니다. 캐스케이드의 이득은 약 70입니다. 저항 1-R4의 저항과 트랜지스터의 이미 터 접합의 합에 대한 트랜지스터의 컬렉터 회로의 "부하 저항"의 비율에 의해 결정됩니다. 부하 저항 병렬로 연결된 저항 1-R3, 1-R7, 1-R8과 보드 외부에 위치한 오디오 주파수 신호 레벨 제어 R1입니다(그림 5 참조). 이 경우 연산 증폭기 1-DA1의 입력 저항과 트랜지스터 1-VT1의 출력 저항(부하와 병렬로 연결됨)은 무시할 수 있습니다. 프리앰프의 게인은 저항 1-R4를 선택하여 설정합니다(트랜지스터의 DC 작동 모드에 거의 영향을 미치지 않음). 수신기의 선택성을 향상시키기 위해 커패시터 1-C1가 트랜지스터 1-VT9의 부하와 병렬로 연결된다. 5kHz 이상의 신호에 대해 추가 감쇠를 제공합니다. 수신기의 주 증폭은 연산 증폭기 1-DA1에 스테이지를 제공합니다. 일반적으로 수신기의 가청 주파수 경로에서 약 100000의 이득이 필요하며, 이 경우 연산 증폭기 출력(즉, 헤드폰)의 잡음 전압은 약 20mV가 됩니다. 트랜지스터 1-VT1의 증폭기 입력으로 감소하며 일반적으로 0,1 ... 0,3 μV 범위에 있습니다. 또한 0,1μV를 얻는 것은 이미 매우 어렵습니다. 정규화 된 잡음 지수가있는 트랜지스터를 사용해야하고 직류 및 교류에 대한 작동 모드를 신중하게 선택해야합니다. 믹서의 잡음을 고려하면 연산 증폭기 출력의 총 잡음 전압은 약 30~40mV가 됩니다. 그들은 이미 헤드폰에서 잘 들립니다. 주어진 값 이상으로 레벨을 높이면 수신기 출력의 노이즈 레벨에 대한 최대 출력 신호 레벨의 비율로 정의되는 수신기 출력 역학이 제한됩니다. 일반적으로 자동 레벨 제어 시스템이 없는 직접 변환 수신기의 경우 이 매개변수가 매우 중요합니다. 최신 연산 증폭기는 1만 이상의 이득을 가지고 있으며 단 한 단계로 제한하는 것이 가능할 것 같습니다. 그러나 그렇지 않습니다. 첫째, 대부분의 연산 증폭기는 (이산 소자 기반 장치에 비해) 노이즈 특성이 더 나쁩니다. 입력에 주어진 노이즈 레벨은 일반적으로 140µV보다 좋지 않습니다. 예를 들어 OU K8UD3의 경우 XNUMXμV입니다. 둘째, 위에 표시된 연산 증폭기 이득은 직류와 수십 및 수백 헤르츠의 매우 낮은 주파수에만 해당됩니다. 주파수가 증가함에 따라 연산 증폭기에서 캐스케이드의 최대 허용 이득은 매우 빠르게 떨어집니다.
무화과에. 2, a는 K140UD8 연산 증폭기의 진폭-주파수 특성을 보여줍니다(내부 보정이 있는 다수의 연산 증폭기에 일반적임). 약 3kHz의 대역폭을 가진 증폭기에서 최대 허용 이득은 1000(60dB)에 불과함을 알 수 있습니다. 그래서 그는 이 수신기의 연산 증폭기 캐스케이드에 선택되었습니다. 전단의 이득을 고려하면 수신기의 오디오 주파수 경로의 총 이득은 약 70입니다. 연산 증폭기 출력의 일정한 오프셋(전원 공급 장치 전압의 약 절반)은 저항 1-R7 및 1-R8의 분배기를 설정합니다. 이 단계의 이득은 저항 1-R14 및 1-R9의 저항 비율을 결정합니다. 네거티브 피드백 회로에 포함된 1-C15 커패시터는 수신기 출력에서 고주파수를 더욱 감쇠시킵니다. 부하-헤드폰은 분리 커패시터 (보드 외부에 설치됨, 그림 5 참조)를 통해 터미널 5에 연결됩니다. 수신기의 경우 이미 터 저항이 50 ... 100 옴인 헤드폰이 가장 적합합니다 (DC 이미 터가 직렬로 연결되어 있기 때문에 100 ... 200 옴의 코일 저항). 여기에서 저항이 1600 ... 2200 옴인 이미 터가있는 헤드폰을 사용할 수도 있지만이 경우 연결 극성을 관찰하면서 병렬로 연결해야합니다. 이미 터 하우징에 표시되어 있습니다. 간섭이 증가한 조건에서 전신 라디오 방송국의 신호를 수신하려면 이중 T 브리지를 네거티브 피드백 회로(저항 1-R1 - 1-R11)에 연결하여 연산 증폭기 1-DA13의 캐스케이드 대역폭을 좁힐 수 있습니다. , 커패시터 1-C16-1-C18). 이를 위해 SA1 스위치(그림 5 참조)는 T-브리지 입력(핀 5)이 있는 증폭기 출력(핀 8)에 연결됩니다. 단순화 된 형태로 연산 증폭기의 네거티브 피드백 회로에서 T- 브리지 연결이 그림 2에 나와 있습니다. XNUMXb. 이중 T-브리지의 특징은 바로 그것입니다. 특정 주파수 (일반적으로 준 공진 주파수라고 함)에서 전송 계수는 최소값을 가지며 커패시터와 저항 값 사이의 특정 비율에 대해 매우 가깝습니다. 영. 따라서 세 개의 커패시터 모두의 커패시턴스가 동일하고 용량성 분기의 저항 저항이 다른 두 저항보다 10배 적은 이중 T-브리지의 경우입니다. 이러한 브리지의 경우 준공진 주파수에서의 전송 계수는 약 2-XNUMX가 됩니다. 주파수에 대한 이 수신기에 사용된 이중 T-브리지의 전송 계수 의존성은 그림 3에 나와 있습니다. 2, 가. 이와 같은 주파수 응답을 갖는 1단자 소자를 연산증폭기 캐스케이드의 부궤환 회로에 포함시키면 그림 9과 같이 된다. XNUMX, b, 첫 번째 근사치에서 장치의 전달 계수는 저항 XNUMX-RXNUMX의 저항에 대한 등가 저항의 저항 비율에 의해 결정됩니다.
준공진 주파수에서 K가 1에 가까울 때 스테이지 게인은 T-브리지가 없을 때와 거의 같다는 것을 쉽게 알 수 있습니다(즉, 저항 14의 저항 비율과 동일). -R1 및 9-R1). 준 공진 주파수에서 멀리 떨어진 주파수에서 K는 10에 가깝고 스테이지 게인이 눈에 띄게 떨어집니다 (대략 저항 1-R9 및 1-R10의 저항 비율에 해당). 선택성을 높이려면 저항 1-R10의 저항을 줄이는 것이 합리적입니다. 그러나 그렇지 않습니다. 첫째, 낮은 부하 저항 값(및 T-브리지 1-R10 - 부하)에서 브리지의 특성이 눈에 띄게 저하됩니다. 예를 들어 100-R3과 T-브리지 사이에 이미터 팔로워를 도입하면 이를 방지할 수 있습니다. 그러나 브리지의 등가 품질 계수가 눈에 띄게 증가하고 필터가 켜진 수신기의 대역폭은 실제로 허용되지 않는 값(0Hz 미만)으로 좁아집니다. 즉, 이 수신기에 사용된 옵션은 최적에 가깝습니다(어쨌든 간단한 회로 솔루션을 염두에 둔다면). 가청 주파수 경로(저역 통과 필터 없음)의 진폭-주파수 특성이 그림 XNUMX에 나와 있습니다. XNUMXb. 이중 T-브리지가 연결된 관의 주파수 응답도 여기에 표시됩니다. XNUMXdB의 경우 필터가 꺼진 상태에서 최대 주파수 응답에 해당하는 경로의 전송 계수가 사용됩니다. 프리 앰프와 출력 앰프 사이에는 오디오 주파수 신호 레벨 컨트롤이 있습니다. 보드의 핀 9, 10, 11에 연결됩니다. 로컬 발진기 보드의 개략도가 그림 4에 나와 있습니다. 2, 가. 발전기는 잘 알려진 구성표에 따라 1-VT6 트랜지스터에 조립되며 몇 가지 기능에만 주목합시다. 발전기 회로의 고주파 전압을 줄이기 위해 (고주파 전류에 의한 요소의 가열을 줄이고 결과적으로 국부 발진기의 온도 안정성을 높임) 캐스케이드의 공급 전압은 상대적으로 낮습니다. 국부 발진기에는 방송 수신기의 표준 가변 커패시터 블록이 사용됩니다(한 섹션만). 블록은 변경되지 않으며 필요한 주파수 중첩은 커패시터 2-C1, 2-C2, 2-C4를 "스트레칭"하여 제공됩니다. 수신기 믹서는 역 병렬 다이오드로 만들어지기 때문에 생성기는 절반 (작동에 비해) 주파수에서 작동합니다. 즉, 범위 가장자리에 약간의 여유가있는 7000 ~ 7175kHz 섹션을 포함합니다. 2-RJ 저항은 2-L2 인덕터의 인덕턴스에 의해 결정되는 저주파에서 발생기의 기생 자기 여기를 제거합니다. 기존 안정기 저항 대신 2-VT2 전계 효과 트랜지스터 기반의 안정적인 전류 생성기가 제너 다이오드 전원 회로에 사용됩니다. 수신기의 경우 이것은 그다지 중요하지 않습니다. 330옴 저항으로 교체할 수 있습니다. 그러나 전송 경로(이 수신기를 기반으로 한 트랜시버에서)에서도 국부 발진기를 사용하는 경우 국부 발진기에 안정적인 전류 생성기를 사용하면 전압 안정기의 동적 특성이 향상되어 스퓨리어스 주파수가 감소합니다. 발전기 조작. 발전기의 고주파 전압은 2단계 이미터 팔로워에 공급됩니다. 첫 번째 단계는 클래스 A 모드(트랜지스터 3-VT2)에서 작동하고 두 번째 단계는 클래스 B(트랜지스터 4-VT2 및 5-VTXNUMX)에서 작동합니다. 이를 통해 출력 트랜지스터에서 방출되는 전력을 크게 줄일 수 있습니다(즉, 여기서 일반 저전력 트랜지스터 사용). 클래스 A에서 작동하는 출력단에서 동일한 부하 특성을 얻으려면 중전력 고주파 트랜지스터를 사용하고 열 제거 문제를 해결하고 국부 발진기의 온도 영역을 해결해야 합니다. 발전기와 리피터 사이의 연결은 갈바닉입니다. 트랜지스터 2-VT3을 기반으로 한 바이어스는 제너 다이오드 2-VD1에 의해 설정됩니다(저항 2-R1 및 2-R5 양단의 전압 강하로 인한 약간의 수정 포함). 출력 트랜지스터를 여는 바이어스 전압은 저항 2-R7을 설정합니다. 저항 2-R5의 주요 목적은 이미 터 폴로워 트랜지스터가 과부하되지 않도록 (예비) 로컬 발진기 출력 전압 레벨을 설정하는 것입니다. 이 위치에서 신호를 약화시키면 장치의 출력에서 생성기를 추가로 분리하여 부하 특성을 개선합니다.
수신기를 설정하는 과정에서 튜닝된 저항 2-R10은 다이오드 믹서에서 최적의 국부 발진기 전압을 정확하게 선택합니다. 시간이 지남에 따라 수신기를 트랜시버로 전환하려는 경우 varicap을 사용하여 주파수를 디 튜닝 할 가능성을 로컬 발진기에 즉시 배치하고 전송 경로에 추가 출력을 제공하는 것이 좋습니다. 로컬 발진기 회로에서 수행해야 하는 측정은 그림 4에 나와 있습니다. 6b. 그것들은 대부분 명백합니다. 참고만 합시다. 핀 XNUMX에서 안정화 된 전압이 varicap의 전압을 조절하는 가변 저항에 공급됩니다. 이 보드 외부에 위치한 수신기의 다른 요소뿐만 아니라 보드를 서로 연결하는 방식이 그림에 나와 있습니다. 5. 무화과에. 6은 믹서의 인쇄 회로 기판과 수신기의 오디오 주파수 증폭기를 보여줍니다. 7 - 국부 발진기의 인쇄 회로 기판(트랜시버 버전용). 이 보드는 저항기 - MLT-0,25, 커패시터 - KM 및 K50-6(산화물), 트리머 저항기 - SPZ-4, 가변 커패시터 - Alpinist 라디오 수신기의 KPE, 초크 2-L2 - 표준 수정 부품용으로 설계되었습니다. 튜브 TV에서. D 및 DM 시리즈 또는 수제 초크를 사용할 수도 있습니다. 저역 통과 필터의 코일 1-L2는 초기 투자율이 20인 재료로 만들어진 K12 x 6 x 3000 크기의 환형 페라이트 자기 코어, 직경 2mm의 와이어-PEV-0,1에 감겨 있습니다. , 회전 수는 430이고 인덕턴스는 약 350mH입니다. 고주파 변압기는 초기 자기 투자율이 7...4(비임계)인 페라이트로 만든 K2 x 400 x 1000 크기의 링 자기 회로에 감겨 있습니다. 권선은 직경 2 ~ 0,1mm의 PEV-0,25 와이어 XNUMX개로 즉시 수행됩니다. 권선 중 하나의 시작 부분은 다른 권선의 끝에 연결됩니다. 이것은 XNUMX차 권선의 중간 지점이 됩니다. 나머지 권선은 기본 권선으로 사용됩니다. 코일 1-L1 및 2-L1은 폴리스티렌 프레임에 감겨 있으며 그림은 그림에 나와 있습니다. 8, 가. 그들은 직경 17mm의 PEV-2 와이어를 0,4번 감았습니다. 트리머 - 카르보닐철(M6 x 10). 알루미늄 스크린(그림 8, b)에 배치된 이 코일은 트리머가 중간 위치(코일의 중간에 나사로 고정됨)에서 2,3μH의 인덕턴스를 가져야 합니다.
npn 구조의 트랜지스터(1-VT1, 2-VT1, 2-VT3, 2-VT4)는 KT312, KT342, KT3102 및 유사 시리즈 중 하나일 수 있습니다. 오디오 주파수의 전치 증폭기에 가장 적합한 것은 트랜지스터 KT3102E 및 KT3102G입니다 (노이즈 지수가 4dB 이하). 국부 발진기에는 KT315 계열의 트랜지스터도 사용할 수 있지만, 어쨌든 전류 전달 계수(정적)는 100 이상이어야 합니다. 국부 발진기(2-VT5)의 pnp 구조 트랜지스터는 KT361입니다. 모든 문자 색인이 있는 KT3107. 연산 증폭기 K140UD8A(또는 K140UD8B - 필수는 아님)는 내부 보정 기능이 있는 연산 증폭기로 대체됩니다. 물론 회로를 적절하게 변경하여 외부 보정 기능이 있는 연산 증폭기로 교체하는 것이 가능합니다. 어쨌든 연산 증폭기를 교체하려면 메인 어셈블리의 PCB를 변경해야 합니다. 입력에 전계 효과 트랜지스터가 없는 연산 증폭기(예: K140UD7)를 사용하는 경우 저항이 1kOhm 이하인 저항 7-R1 및 8-R150을 사용하여 다음을 보상하는 것이 좋습니다. 저항 1-R4를 선택하여 예비 단계의 이득을 줄입니다. 안정 전류 생성기(2-VT2)의 전계 효과 트랜지스터에는 최소 15mA의 초기 드레인 전류가 있어야 합니다. 여기에서 KP303E 트랜지스터의 개별 인스턴스가 적합할 수 있으며(이 매개변수는 5 ... 30 mA 범위에 있음) A를 제외한 모든 문자 인덱스가 있는 KP302 트랜지스터(이 시리즈의 개별 시편만 적합합니다. 드레인 전류는 3~24mA 사이에서 변할 수 있음). 믹서의 다이오드 - 모든 고주파 실리콘(KD503, KD521 등). 제너 다이오드 2-VD1은 5,5 ~ 6V 범위의 안정화 전압을 가져야 합니다. 도식적으로 수신기의 설계는 그림 9에 나와 있습니다. XNUMX.
수신기 설정은 유료로 할 수 있습니다. 메인보드의 3번 단자에 +12V의 전압을 인가하여 직류에 대한 능동소자의 모드를 확인합니다. 그림에 표시된 것과의 편차. 1 20% 이상의 값은 설치 오류 또는 사용된 부품의 결함을 나타냅니다. 그 후 출력 임피던스가 600 ... 1000 Ohms 인 생성기의 신호를 저역 통과 필터의 입력에 적용하여 오디오 주파수 경로의 종단 간 주파수 응답을 확인하는 것이 좋습니다 (to 연결 지점 1-L2 및 1-C6). 수신기의 가청 주파수 경로의 이득이 매우 높기 때문에 무선 아마추어가 배경 수준이 낮은 가청 주파수 생성기를 마음대로 사용할 수 있는 경우에만 가능합니다. 이미 언급한 바와 같이 앰프 자체의 노이즈 레벨(믹서에서 로컬 발진기가 분리된 상태)은 약 20mV여야 합니다. 큰 값은 트랜지스터 1-VT1을 교체해야 함을 나타냅니다. 다음 단계는 로컬 발진기 보드를 설정하는 것입니다. 주파수 측정기, 제어 수신기 또는 다른 방식으로 국부 발진기 주파수를 제어함으로써 튜닝 한계가 설정됩니다. 이를 위해 KPI의 최소 커패시턴스로 코일 트리머 2-L1은 10kHz 값보다 20 ... 7175kHz 더 높은 생성 주파수를 달성합니다. 커패시터 회전자를 최대 정전 용량에 해당하는 위치로 이동하여 생성 주파수를 확인합니다. 7000kHz보다 약간 낮은 것으로 판명되면 이 지점에서 범위 제한 설정을 완료할 수 있습니다. 7000kHz보다 높으면 용량이 작은 커패시터 2-C1을 설치하고 설명된 절차를 다시 반복하십시오. 2-C1 대신 공기 유전체가 있는 튜닝 커패시터를 설치하면 경계 설정이 눈에 띄게 가속화될 수 있습니다. KPK 또는 KPK-M과 같은 트리머 커패시터를 사용해서는 안 됩니다. 온도 안정성이 낮고 국부 발진기의 성능을 크게 저하시킬 수 있습니다. 2CJ 커패시터를 교체한 후에는 납땜 중에 과열된 커패시터의 온도 범위를 안정화하기 위해 매번 일시 중지해야 합니다. 로컬 발진기에 안정적인 전류 생성기를 사용하는 경우 생성기를 설정하기 전에 전계 효과 트랜지스터(제너레이터 + 제너 다이오드)를 통과하는 총 전류가 약 2mA가 되도록 3-R15 저항을 선택해야 합니다. . 어떤 식 으로든 국부 발진기의 생성을 방해하고 저항 2-R7을 선택하면 트랜지스터 2-VT4 및 2-VT5를 통과하는 전류가 약 2mA가됩니다. 그런 다음 발전기의 작동이 복원되고 저항 2-R5를 선택하여 국부 발진기의 출력에 고주파 전압이 설정됩니다 (엔진 2-R10은 다이어그램에 따라 위쪽 위치에 있음). 약 1V(유효값). 그런 다음 로컬 발진기의 부하 특성을 확인할 수 있습니다. 부하를 유휴에서 50ohm으로 변경해도 생성 주파수가 50 ~ 70Hz 이상 변경되어서는 안됩니다. 이제 수신기 보드를 케이스에 설치하고(가능한 옵션 중 하나가 그림 9에 표시됨) 수신기의 복잡한 조정을 수행해야 합니다. 수신기 성능의 첫 번째 테스트는 고주파 국부 발진기 전압이 믹서에 적용될 때 출력에서 노이즈 레벨이 증가하는 것입니다. 소음은 약 두 배가 되어야 합니다. 일부 아마추어 라디오 방송국에 동조한 후 최적의 로컬 발진기 전압을 선택합니다(최대 볼륨에 따라). 이 조정은 매우 중요합니다. 낮은 수준과 높은 수준에서 믹서 전송 계수가 크게 떨어집니다. 마지막 단계는 입력 회로 1-L1의 조정입니다. 이중 T-브리지는 일반적으로 조정할 필요가 없습니다. 브리지가 켜진 상태와 꺼진 상태에서 최대 주파수 응답에 해당하는 전달 계수가 눈에 띄게 다른 것으로 밝혀지면 저항 1-R13을 선택해야 합니다. 이 저항의 값을 변경하면 공진 주파수가 다소 변경되고 전달 계수가 훨씬 더 많이 변경됩니다. 이는 이중 T-브리지의 주파수 응답 변화뿐만 아니라 위상-주파수 응답 때문이기도 합니다.
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