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수신기를 사용하면 1,8 범위에서 CW 및 SSB를 작동하는 아마추어 라디오 방송국에서 신호를 수신할 수 있습니다. 3,5; 7; 10; 14; 18; 21; 24 및 28MHz.

명세서

감도(신호 대 잡음비가 3일 때), µV, 나쁘지 않음 ......0,5
20개 신호 선택도(70kHz 디튜닝 시), dB......XNUMX
"막힘"에 대한 동적 범위, dB ...... 90
대역폭, kHz ...... 2,4 및 1
AGC 동작 범위(출력 전압이 6dB 이하로 변할 때), dB, ......40 이상
정격 출력 전력, W......0,5
치수. 음......256x148x79

전원은 AC 220 V 또는 전압이 12...24 V인 DC 소스에서 공급될 수 있습니다.

수신기 회로는 그림 1에 나와 있습니다. 1. 하나의 주파수 변환이 있는 수퍼헤테로다인입니다. 안테나 소켓 XW1과 커패시터 C1.1을 통한 RF 신호는 스위치 SA1을 통해 가변 커패시터(KPI) C3와 함께 입력 회로를 형성하는 코일 L1.2의 일부로 공급됩니다. 범위에서 범위로 수신기의 구조 조정은 SA1.1 범위 스위치 섹션으로 코일 권선의 해당 부분을 닫음으로써 수행됩니다. 모든 범위의 SAXNUMX 스위치 섹션은 입력 회로 코일의 회전 부분(약 절반)만 안테나에 연결하여 안테나와 허용 가능한 일치를 제공합니다.

(확대하려면 클릭하십시오)

1,8MHz 범위에서 커패시터 C3는 KPI C2에 병렬로 연결되어 주파수 중첩 비율을 줄이면서 이 주파수 범위에서 튜닝할 수 있습니다. C4를 통한 입력 회로의 RF 신호는 전환 가능한 균형 믹서가 만들어지는 전계 효과 트랜지스터 VT1 및 VT2의 첫 번째 게이트로 공급됩니다. 이 수신기 단계의 이득은 약 8입니다.

Wakar 방식에 따라 트랜지스터 VT1에서 생성된 GPA(부드러운 범위 생성기)의 신호는 역위상으로 변압기 T9을 통해 트랜지스터의 두 번째 게이트에 공급됩니다. 이 방식에 따른 생성기는 주파수 안정성이 향상되었습니다. SA1.3 스위치는 적절한 범위의 GPA 회로에 다양한 커패시터를 연결하여 필요한 주파수 중첩으로 필요한 주파수를 생성합니다.

GPA의 전원 공급 장치 전압은 파라메트릭 스태빌라이저 VD15R45에 의해 안정화됩니다. GPA 신호 증폭기는 VT10 트랜지스터에 조립됩니다. 차단 주파수가 12,65MHz인 XNUMX차 타원형 저역 통과 필터가 출력에 연결됩니다.

10, 21, 24 및 28MHz 대역에서 GPA는 원하는 IF(5,5MHz)를 얻는 데 필요한 절반의 주파수를 생성합니다. 릴레이 K1의 접점이 왼쪽(다이어그램에 따라) 위치로 전환될 때 믹서(VT2, VT1.1)에서 필요한 배가가 발생합니다. 릴레이 접점 K1.2의 두 번째 그룹은 표시된 범위에서 최상의 변환 모드를 보장하기 위해 저항 R2를 R3과 병렬로 연결합니다. 스위치 섹션 SA1는 릴레이 K1.4의 켜기를 제어합니다. 다른 범위에서는 믹서에서 GPA의 주파수 배가가 발생하지 않습니다.

21, 24 및 28MHz 범위에서 변압기 T2의 입력 권선의 절반만이 믹서 출력에서 켜지므로 이러한 범위에서 변환 비율이 증가합니다. 결과적으로 수신기의 감도도 향상됩니다.

변압기 T2 및 커패시터 C8, C9의 출력 권선은 5,5MHz의 주파수로 조정된 IF 회로를 형성합니다. 이 회로에서 가져온 신호는 VT3 전계 효과 트랜지스터에서 만들어진 첫 번째 IF 단계에서 증폭됩니다. AGC 전압은 저항 R9를 통해 이 트랜지스터의 두 번째 게이트에 공급됩니다. IF 회로는 드레인 회로에 포함됩니다. 주요 선택은 석영 1결정 사다리형 필터(ZQ8-ZQ2,4)에 의해 수행됩니다. SSB 모드에서 필터의 대역폭은 2kHz입니다(그림 XNUMX).

라디오 수신기 슈퍼 테스트

릴레이 접점 K2.1 및 K2.2가 닫히면 대역이 1kHz로 좁아집니다(CW 모드 - 그림 3).

라디오 수신기 슈퍼 테스트

필터링된 IF 신호는 두 번째 IF 스테이지(VT4 트랜지스터)에 의해 증폭됩니다. 이 트랜지스터의 두 번째 게이트도 저항 R15를 통해 AGC 회로에 연결됩니다. 출력 VT4에서 트랜지스터 VT5의 위상 반전 단계를 통한 IF 신호는 링 밸런스 믹서 VD1-VD4(SSB 신호 검출기)에 공급됩니다. 5,5MHz 주파수의 신호가 VT11 트랜지스터의 석영 국부 발진기에 의해 생성되는 믹서의 다른 암에 공급됩니다. 트리머 저항 R20은 트랜지스터 VT5에서 캐스케이드의 전달 계수를 조정하는 데 사용할 수 있습니다. 석영 국부 발진기 신호의 이미 터 팔로워는 VT12 트랜지스터에서 만들어집니다.

링 밸런스드 믹서의 출력에서 C39R24C40 RC 필터를 통한 오디오 주파수 신호는 DA1 칩에 만들어진 저주파 프리 앰프로 이동하고 볼륨 제어 저항 R31을 통해 최종 ULF (트랜지스터 VT6, 트랜지스터 VT7, VT8, VT2). 스위치 SA1는 동적 헤드 BA1을 끌 수 있습니다. 커넥터 XSXNUMX은 헤드폰을 연결하도록 설계되었습니다.

DA1 마이크로 회로의 출력에서 저주파 신호는 다이오드 VD7 및 VD8에 조립된 AGC 신호 정류기로 이동합니다. AGC 시스템의 응답 시간은 커패시터 C94의 커패시턴스에 의해 결정됩니다. AGC 신호 증폭기는 VT13 트랜지스터에서 만들어집니다. 이 트랜지스터의 이미 터 회로에는 총 편향 전류가 1μA (S 미터) 인 RA100 마이크로 전류계가 포함됩니다. 저항 R58은 트랜지스터 VT3, VT4의 두 번째 게이트에 공급되는 최대 전압을 제한하는 역할을 합니다(5V 이하이어야 함). 가변 저항 R59는 IF 게인을 수동으로 조정합니다. AGC 임계값은 저항 R64에 의해 선택됩니다.

적용된 회로를 사용하면 R31 저항 슬라이더의 위치 또는 SA2 스위치의 위치에 관계없이 S-미터 판독값을 읽을 수 있습니다. 또한 IF 게인이 감소함에 따라 "TURBO-TEST" 라디오 수신기에서 사용되는 AGC 방식과 달리 로직에 해당하는 S-미터 판독값이 감소합니다.

수신기의 전원 공급 장치는 변압기 TZ, 정류기 브리지 VD11 및 연산 증폭기 DA12 및 트랜지스터 VT2, VT14의 전압 조정기 +15V로 구성됩니다. VT15 트랜지스터의 컬렉터는 장치 케이스에 연결되어 추가 방열판 없이도 할 수 있을 뿐만 아니라 음의 전압(케이스와 관련하여 VT15 이미터에 있음)을 사용하여 유휴 단계를 잠글 수 있습니다. 수신 모드에서 전송 셋톱 박스의. 트랜지스터 VT8의 컬렉터도 케이스에 연결되고 트랜지스터 VT7은 운모 개스킷을 통해 수신기 섀시와 열 접촉합니다. 이로써 별도의 방열판 사용을 피할 수 있게 되었습니다.

수신기의 GPA에서 생성된 주파수는 표에 나와 있습니다. 1, 회로 및 변압기의 권선 데이터 - 표. 2. 변압기 T1은 세 개로 감겨 있고 T2는 함께 꼬인 네 개의 와이어로 감겨 있습니다 (비틀림 피치 - 3mm). 리드 코일을 코일에 감습니다.

라디오 수신기 슈퍼 테스트

코일 L1, L7의 설계 및 권선 데이터는 "TURBO-TEST" 수신기[1, 2]에서와 동일합니다. 수신기 케이스, 인쇄 회로 기판의 윤곽선, 버니어, GPA의 커패시터 입력 회로와 전원 변압기는 "TURBO-TEST" 수신기와 동일하게 사용됩니다.

IF 및 타원형 필터 코일은 알루미늄 스크린으로 둘러싸여 있습니다. L1 및 L7 코일의 프레임은 세라믹이고 나머지 코일은 폴리스티렌입니다. 코일 L1의 스케치가 그림 4에 나와 있습니다. 1. 단면 와인딩. 섹션은 7mm 두께의 getinax로 만든 뺨으로 구분됩니다. 그들은 프레임에 단단히 고정되고 Moment 접착제로 접착됩니다. 코일 프레임 L46의 길이는 XNUMXmm입니다.

라디오 수신기 슈퍼 테스트

수신기는 저항 MLT, SPZ-9a, SPZ-386을 사용합니다. 커패시터 - KT-1, KD-1, KM, KLS, K50-6, K53-1. 수신기를 주파수로 조정하기 위해 라디오 방송국 R-4.652.007(821)의 소위 차동 KPI("나비") YaD822이 사용되었습니다. 최대 용량을 늘리기 위해 고정자를 서로 연결하고 회전자를 공통 와이어에 연결합니다. 회 전자의 회전 각도에 대한 커패시턴스의 의존성 측면에서 이러한 커패시터는 직접 용량 성이므로 특별한 트릭 없이도 전신 섹션에서 충분히 큰 스케일 확장을 얻을 수 있습니다.

릴레이 K1 및 K2 - RES60 버전 RS4.569.437(작동 전류 - 12,4mA 및 권선 저항 - 675 ... E25 옴). 스위치 SA1 - ha-flight PGZ-11P4N. SA1.4 비스킷은 SA1.3 비스킷(인쇄 회로 기판에 더 가깝게 위치)과 SA1.1, SA1.2 비스킷(수신기 전면 패널에 더 가까이 위치) 사이에 있습니다. SA2 - 마이크로텀블러 MT-1; SA3 - 눌린 위치에 고정된 푸시 버튼 P2K; SA4 - 마이크로텀블러 MT-3.

측정 헤드 RA1 - 화살표 476μA의 총 편향 전류가 있는 마이크로암미터 M3/100(테이프 레코더 "Romantic-3"에서). 쿼츠 필터 및 쿼츠 오실레이터에서 옴스크 악기 제작 공장에서 제조한 "라디오 아마추어용 쿼츠 공진기" No. 1(여권 IG2.940.006 PS) 세트의 쿼츠 공진기가 사용됩니다. 코지츠키.

네트워크 변압기 TK - 흑백 튜브 TV의 TVK. 신뢰성을 향상시키기 위해 [3]에 설명된 대로 수정하는 것이 바람직합니다(자기 회로의 플레이트를 분해하고 중첩하여 조립하여 플레이트 사이의 간격을 제거함). 수신기에 설치하기 전에 변압기를 0,5 ~ 0,8mm 두께의 연강으로 만든 상자 모양의 스크린에 배치해야 합니다.

대부분의 수신기 부품은 1,5mm 두께의 호일 유리 섬유 인쇄 회로 기판에 장착됩니다. L1 코일은 전면 패널에 설치되고 L7 코일은 인쇄 회로 기판에 있으며 돌출 축은 90° 각도로 교차합니다. GPA는 46mm 높이의 칸막이, 1mm 두께의 황동 시트에서 구부러진 스크린으로 기준 발진기 및 나머지 수신기 스테이지와 분리됩니다. 석영 필터도 유사한 황동 배플로 분리됩니다. 코일 L8, L9, L10의 스크린은 믹서 VT1, VT2를 위한 일종의 스크린을 형성하여 나머지 캐스케이드와 분리합니다.

수신기 설정은 전원 회로에 단락이 없는지 확인하는 것으로 시작됩니다. 그런 다음 저항 R68을 조정하여 공급 전압이 스태빌라이저의 출력 (케이스에 대한 VD9 다이오드의 음극) +12V로 설정됩니다. 다음으로 트랜지스터 VT1-VT4의 모드는 직접 설정됩니다. 게이트 회로 (R1, R7, R13)에서 저항을 선택하여 소스에서 약 +0,9V의 정전압이 설정되도록 전류 트랜지스터 VT10의 모드는 저항 R43에 의해 선택됩니다. 지정된 작업은 안테나가 꺼지고 범위 스위치가 "14MHz" 위치에 있고 저항 R31 및 R59의 슬라이더가 최대 이득에 해당하는 위치에 있는 상태에서 수행해야 합니다.

저항 R58은 IF 단계에서 왜곡되지 않은 신호로 최대 이득에 따라 선택되는 반면 트랜지스터 VT13의 콜렉터의 정전압은 +3 ... 5V 이내 여야합니다. 어쨌든 +5를 초과해서는 안됩니다 V.

터미널 ULF의 설정은 출력 트랜지스터 VT33, VT7의 대기 전류를 8mA로 설정하기 위해 저항 R9을 선택하고 R35를 선택하여 이러한 트랜지스터의 공급 전압을 공급 전압의 절반으로 설정하는 것으로 구성됩니다. . 저항 R27을 선택하면 DA5 칩의 핀 1의 공급 전압이 공급 전압의 절반으로 설정됩니다.

저항 R29를 선택하면 한 방향 또는 다른 방향으로 캐스케이드 이득을 변경할 수 있습니다 (이 경우 주파수 응답이 다소 변경됨). 석영 필터는 [4]에 설명된 방법에 따라 커패시터를 선택하여 조정됩니다. 릴레이 K2의 접점이 닫히면 대역폭이 1kHz로 좁아집니다. 대역폭이 지정된 것과 다른 경우 커패시터 C16, C18을 선택해야 합니다.

GPA 주파수는 표에 따라 설정됩니다. 1 커패시터 C56-C63을 조정하여. 그런 다음 52MHz 대역의 커패시터 C66, C64, C67, C68, C18을 공칭 값은 같지만 TKE(커패시턴스의 온도 계수)가 다른 커패시터로 교체하여 열 보상을 수행합니다. 마찬가지로 나머지 범위에서 커패시터 C49-C51, C53-C55, C105를 교체합니다.

L8-L10 코일을 조정하면 타원형 필터가 조정되어 12,65MHz의 컷오프 주파수와 눈에 띄는 주파수 응답 저하가 없습니다. VT11 석영 국부 발진기의 주파수는 석영 필터 특성의 낮은 기울기에서 L13 코일을 조정하여 설정됩니다. L11 코일을 조정하여 VT12 트랜지스터의 이미 터에서 최대 신호를 얻습니다.

선택한 범위에 해당하는 주파수의 GSS 신호를 적용하면 C3, L2, L4가 최대 출력 신호로 조정됩니다. 저항 R2를 선택하면 HF 대역에서 가장 높은 변환 비율을 얻을 수 있습니다. 저항 R23을 조정함으로써 믹서는 석영 국부 발진기 신호를 가장 잘 억제하도록 균형을 이룹니다. 저항 R55를 선택하면 최대 진폭에서 국부 발진기의 정현파 신호가 왜곡되지 않습니다.

저항 R64를 선택하면 허용 가능한 수준의 AGC 작동이 설정됩니다. AGC 시간 상수는 커패시터 C94를 선택하여 조정합니다.

안정적인 작동을 위해 VT15 트랜지스터의 베이스-에미 터 접합을 1 ... 3kOhm 저항으로 션트하는 것이 바람직합니다.

PCB 도면

문학

Rubtsov V.P. 라디오 아마추어 트랜시버 KB 장비 UN7BV. - Akmola, RAPO "Polygraphy", 1997, p. 34-51.
Rubtsov V.P. 라디오 수신기 "TURBO-TEST". - KB매거진, 1993년 1호, p. 23; 2-3, p. 31.
Balonov I. 전원 공급 장치에서 TBK 사용. - 라디오, 1984, No. 7, p. 38.
Rubtsov V.P. 석영 필터 조정. - 라디오 아마추어 KB 및 VHF, 2000, No. 7, p. 23.

저자: 블라디미르 루브초프(UN7BV)

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