라디오 수신기 Contest-RX. 계획, 설명

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라디오 수신기 Contest-RX. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전

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이 수신기는 이 기사의 저자가 이전에 개발하여 잡지 2002년 XNUMX월호에 게재된 "Super-Test" 수신기보다 더 나은 매개변수를 가지고 있습니다. 더 민감하고 다이내믹 레인지가 더 좋습니다.

이 수신기에서는 저주파수 단계에서 수신기의 이득을 더 크게 전달하는 데 중점을 둡니다. 이것은 저주파에서 고주파에서보다 동일한 요소 기반으로 더 큰 신호 대 잡음비를 얻는 것이 더 쉽기 때문에 의도적으로 수행되었습니다. 또한 URF와 IF에 대한 별도의 게인 제어 방식을 적용하여 동적 성능 저하 없이 저주파 대역에서 수신 품질을 획기적으로 높일 수 있었다.

수신기의 많은 관심은 GPA에 주어집니다. 주파수 안정성을 높인 Wakar 회로를 사용합니다. 세라믹 랙에 발전기를 장착하고(코일 및 커패시터에 세라믹 사용 포함) 작은 처리 용량의 트랜지스터를 사용하여 GPA의 주파수 안정성을 높였습니다. 또한 TKE가 18에 가까운 동일한 유형의 커패시터를 사용할 때 XNUMXMHz의 한 범위에서만 열 보상을 수행할 수 있게 되었습니다.

이 수신기에서 DAC 시스템을 사용하면 다중 상세 및 다중 잡음 주파수 합성기를 사용한다는 생각이 완전히 사라집니다.

AGC 시스템에 대해 말해야합니다. 그것은 완벽하지는 않더라도 원하는 결과(제한된 기본 기반으로)에 도달했습니다. AGC 시스템의 임계값을 설정하는 기능, 게인을 제어하는 저항 슬라이더의 위치에 관계없이 작동의 자율성 및 S-미터 판독값을 읽을 수 있는 기능, 수신기 입력에 강력한 펄스 신호가 나타날 때 클릭을 방지하는 기능은 이 회로의 모든 유용한 특성이 아닙니다.

수신기에는 방열판이 없습니다(DA1 칩의 작은 방열판 제외). 입구에 XNUMX 섹션 필터를 설치할 수 있습니다. 본격적인 스피커 사용, 스피커 및 주 변압기에서 GPA의 원격성(원하지 않는 전자기 및 기계적 피드백을 방지하기 위해), 전면 패널에 대형 컨트롤을 설치하는 기능, 무선 요소에 대한 자유로운 액세스(디지털 스케일은 쉽게 제거할 수 있음 - 나사 XNUMX개)는 이 디자인에서 매우 유용합니다.

요컨대 이 디자인은 내 다른 디자인(요소 기반이 약간 증가한)과 비교하여 가장 완벽합니다.

수신기를 사용하면 1,8 범위에서 CW 및 SSB를 작동하는 아마추어 라디오 방송국에서 신호를 수신할 수 있습니다. 3,5; 7,0; 10; 14; 18; 21; 24 및 28MHz.
감도(신호 대 잡음비 3), µV ...... 0,3 이상
20개 신호 선택도(70kHz 디튜닝 시), dB......XNUMX
"막힘"에 대한 동적 범위, dB ...... 705
대역폭, kHz.......2,4(SSB) 및 0,8(CW)
AGC 작동 범위(출력 전압이 6dB 이하로 변경될 때), dB ...... 100 이상
정격 사운드 출력 전력, W......1
최대 음향 출력(추가 스피커 사용 시), W......3,5
수신기는 220V 50Hz 네트워크 또는 +12 ... 24V에서 전원이 공급됩니다. 크기는 290x178x133mm입니다.

수신기의 회로도는 Fig. 1. 하나의 주파수 변환이 있는 수퍼헤테로다인입니다.

(확대하려면 클릭하십시오)

안테나 소켓 XW1, 커패시터 C1 및 스위치 SA1.1을 통한 무선 주파수 신호는 가변 커패시터 C1와 함께 입력 회로를 형성하는 코일 L4의 일부로 들어갑니다. 수신기를 범위에서 범위로 전환하는 것은 SA1.2 범위 스위치 섹션으로 코일 권선의 해당 부분을 닫음으로써 수행됩니다. 모든 범위의 SA1.1 스위치 섹션은 입력 회로 코일의 회전 부분(약 절반)만 안테나에 연결하여 안테나와 허용 가능한 일치를 제공합니다.

1,8MHz 범위에서 커패시터 C4는 KPI C2에 병렬로 연결되어 주파수 중첩 비율을 줄이면서 이 주파수 범위에서 조정할 수 있습니다. 입력 회로에서 커패시터 C3를 통한 RF 신호는 RF 캐스케이드에서 작동하는 트랜지스터 VT1의 첫 번째 게이트에 공급됩니다. AGC 제어 전압은 이 트랜지스터의 두 번째 게이트에 적용됩니다. 이 단계의 이득을 수동으로 조정하는 데 사용되는 저항 R4를 통해 공급됩니다.

URF에서 신호는 이중 브리지 밸런스드 믹서로 공급됩니다. 이 믹서에는 1개의 다이오드 브리지 VD4-VD5, VD8-VD1, 2개의 변압기 T7, T8 및 XNUMX개의 저항 RXNUMX, RXNUMX이 포함됩니다. 저항이 있으면 상대적으로 높은 국부 발진기 전압에서 다이오드의 스위칭 모드를 수행하고 개방 반파 전압에서 전류를 최대 허용 값으로 제한할 수 있습니다. 이 믹서는 높은 국부 발진기 전압으로 인해 넓은 동적 범위를 제공할 수 있는 하이 레벨 믹서 중 하나입니다. 이 믹서의 긍정적인 특성에는 입력 및 헤테로다인 회로의 우수한 디커플링이 포함됩니다.

GPA 신호는 변압기 T2의 권선 중 하나에 공급되고 무선 주파수 신호는 변압기 T1의 두 권선의 연결 지점에 공급됩니다. 5,5MHz의 중간 주파수 신호는 세 번째 권선과 직렬로 연결된 네 번째 권선 T1에서 가져와 후속 단계의 고 저항 입력과 잘 일치합니다. 또한 IF 신호는 VT2가 공통 소스에 연결되고 VT3이 공통베이스에 연결되는 캐스 코드 회로에 따라 VT2VT3 트랜지스터에서 만들어진 캐스케이드에 의해 증폭됩니다.

L3C13 회로에서 분리된 IF 신호는 래더 회로에 따라 만들어진 1.1개 크리스탈 석영 필터로 사용되는 주 선택 필터에 공급됩니다. 릴레이 K2,1, K1의 접점이 단락되면 닫힙니다. 4.1, K2,4 필터 대역폭은 0,8kHz에서 4kHz로 좁혀집니다. 석영 필터의 출력에서 정합 변압기 TZ를 통한 IF 신호는 공통 소스 회로에 따라 트랜지스터 VT69에서 만들어진 두 번째 IF에 공급됩니다. AGC의 제어 전압은 두 IF 증폭기의 전계 효과 트랜지스터의 두 번째 게이트에 공급됩니다. 저항 RXNUMX는 위 단계의 수동 게인 조정을 수행합니다.

L5C35 회로에서 IF 신호는 링 밸런스 회로에 따라 VD9-VD12 다이오드에서 만들어진 SSB 신호 검출기로 들어갑니다. 밸런싱 저항 R23을 통해 VT5,5 트랜지스터에 조립된 13MHz 주파수의 예시적인 석영 국부 발진기의 신호도 수신합니다. SSB 검출기의 출력에서 저역 통과 필터 (C34R37C24)와 인위적으로 생성 된 비극성 커패시터 C42C40을 통한 신호 41는 캐스 코드 회로의 저잡음 트랜지스터 VT5 및 VT44에서 만들어진 저주파 전치 증폭기에 공급됩니다. 첫 번째 트랜지스터는 공통 이미 터가있는 방식에 따라 연결되고 두 번째 트랜지스터는 공통베이스가 있습니다.

VT6 수집기에서 3H 신호는 LF 게인 제어 저항 R32를 통해 최종 ULF(DA1)로 이동하고 출력에서 SA1 스위치의 위치에 따라 BA3 스피커 또는 전화기로 이동합니다. VT6 컬렉터에서 3H 신호는 VT7 트랜지스터의 캐스케이드와 SA2 스위치를 통해 VT14 트랜지스터에서 만들어진 자동 이득 제어(AGC) 회로로 들어갑니다. AGC 정류기는 다이오드 VD17 및 VD18에서 만들어지며 저항 값 R74는 AGC 시스템 작동의 임계 값을 결정하고 커패시턴스 값 C120은 응답 시간을 결정합니다. 다이오드 VD5, VD6은 수신기 입력에 강력한 펄스 신호가 나타날 때 VT14가 완전히 닫히는 것을 방지하여 스피커의 클릭을 방지합니다.

저항 R68이 있으면 위에서부터 AGC의 제어 전압을 제한하고 저항 R70은 비 작동 영역을 아래에서 제거 할 수 있습니다 VT14 이미 터에는 PA1 측정 장치가 S 미터로 포함되어 있습니다. R71은 위에서 PA1에 적용되는 신호를 제한하고 VD25는 신호를 읽을 때 편리한 높은 레벨의 신호에 대해 비선형성을 생성합니다. 커패시터 C119는 RF 간섭을 차단합니다. 입력 "B"에는 송신기가 전송 속도로 작동할 때 수신기를 잠그기 위해 + 12V의 제어 전압이 공급됩니다.

부드러운 범위 생성기(GPA)는 VT8 트랜지스터에서 만들어집니다. GPA의 장점은 더블러 증폭기 스테이지와 5,5MHz의 중간 주파수를 사용한다는 것입니다. 이 IF는 다른 IF 값에 비해 변환에서 영향을 받는 지점이 적습니다. 파라메트릭 전압 안정기 VD14R50 및 커패시터 C86은 전원 회로에서 고주파 전압의 누설을 방지하고 출력 신호 매개변수의 안정성을 높입니다. 스위치 섹션 SA1.3은 서로 다른 주파수 범위에서 GPA 커패시터를 연결하고 SA1.4 섹션은 커패시터 C90 및 C91을 연결하여 다양한 범위에서 필요한 스트레치를 얻는 데 사용됩니다. 저항 R44는 발전기와 후속 단계 사이의 디커플링을 개선합니다. GPA에서 생성된 주파수는 표에 나와 있습니다. 1.

콘테스트-RX 라디오 수신기

광대역 GPA 증폭기는 VT9 트랜지스터에서 만들어지며 게이트 회로의 낮은 정전 용량과 캐스케이드의 높은 입력 임피던스는 다른 캐스케이드에서 발전기를 잘 분리하는 데 기여합니다. GPA 증폭기의 출력은 대역폭이 7,33 ~ 12,668MHz인 12,72차 타원형 저역 통과 필터에 로드됩니다. 필터의 차단 주파수는 35MHz입니다. 생성된 신호 스펙트럼의 모든 기생 성분에 대해 XNUMXdB 이상의 억제가 제공됩니다.

저역 통과 필터 출력은 전환 가능한 더블러 증폭기인 트랜지스터 VT10 및 VT11에서 만들어진 캐스케이드의 입력에 연결됩니다. 이 캐스케이드의 모드 전환은 릴레이 K5.1의 접점을 사용하여 수행됩니다. 범위 1,9; 3,5; 7; 14; 18MHz 증폭기 더블러는 증폭기로 작동하고 나머지는 더블러로 작동합니다. 더블링 모드에서 증폭 모드로 전환하면 트랜지스터 VT10의 콜렉터가 꺼지고 트랜지스터 VT11은 저항 R57의 연결로 인해 기본 회로에 추가 포지티브 바이어스를 공급하여 클래스 A 선형 모드로 전환됩니다. 더블링 모드에서 입력 변압기 T5의 신호는 트랜지스터의베이스에 역상으로 공급됩니다. 이 경우 트랜지스터 컬렉터는 병렬로 연결되고 T4 변압기의 입력 권선에 로드됩니다. 출력 권선 T4에서 GPA 신호는 이미 터 팔로워 (VT12)를 통해 수신기의 첫 번째 믹서로 공급되고 중간 (출력 "B")에서 디지털 스케일 및 전송 장치로 공급됩니다.

출력 "A"는 석영 필터의 주파수 응답과 [1]에 설명된 방법에 따른 조정을 볼 때 사용됩니다. 수신기를 송신 부착물과 함께 사용하려는 경우 GPA에 디튜닝 시스템을 도입해야 하며 디지털 통신 모드로 작업할 때는 CAPC 시스템[8] 이 시스템은 V. Krinitsky[2]의 저울과 함께 작동하며 그 작동은 [3]에 자세히 설명되어 있습니다. 수신기는 이 디지털 저울뿐만 아니라 저자 V. Buravlev, S. Vartazaryan, V. Kolomiytsev [4]와 같은 다른 저울도 사용할 수 있습니다. V. Krinitsky 스케일을 사용할 때 카운터에서 주파수를 올바르게 읽으려면 낮은 대역(최대 945000MHz 포함)에 10을, 높은 대역에 055000을 써야 합니다. 위에서 언급한 숫자를 기록하는 요소와 눈금에 숫자를 기록하기 위한 스위칭 회로가 있는 중심선의 회로 다이어그램의 일부가 [8]에 나와 있습니다.

전원 공급 장치는 T6 네트워크 변압기, VD21-VD24 정류기 브리지 및 DA2, VT15, VT16 및 VT17에서 만든 스태빌라이저로 구성됩니다. 트랜지스터 VT17의 컬렉터는 섀시 케이스에 직접 "설치"됩니다. 본체에 비해 이 트랜지스터의 이미터에는 음의 전압이 있으며, 이는 송신기와 함께 사용할 때 수신기 단을 추가로 차단하는 데 사용할 수 있습니다. 이 스태빌라이저의 출력 전압 안정화 계수는 4000 이상입니다.

수신기는 290mm 두께의 두랄루민으로 178x133x1,5mm 크기의 하우징으로 만들어집니다. 섀시는 4mm 두께의 두랄루민으로 만들어졌습니다. 두 측면에서 섀시의 모습은 [8]에 나와 있습니다. 아래에서 섀시의 깊이 - 53 mm.

GPA의 구획과 C76 커패시터는 5mm 및 1,5mm 두께의 두랄루민 판으로 만들어집니다. GPA 부품은 파손된 세라믹 퓨즈로 만든 랙에 장착됩니다(퓨즈에서 전도성 와이어의 잔해를 제거해야 함). 업라이트는 섀시에 구멍을 뚫은(통과하지 않음) 홈에 삽입하고 Moment 접착제로 고정합니다. 이 배열은 주파수 안정성을 향상시킵니다. 아래에서 GPA 구획은 1,5mm 두께의 두랄루민 덮개로 덮여 있습니다. 유사한 덮개가 위와 커패시터 C76으로 덮여 있습니다.

인쇄 회로 기판 장착용 그림 구멍은 섀시에 톱질되어 고정을 위해 MZ 나사 구멍이 만들어집니다. 커패시터 C124 및 C126은 섀시의 둥근 구멍을 통과합니다. 칩 DA1에는 작은 방열판이 장착되어 있습니다. 수신기의 입력 회로에서 4 섹션 필터를 사용할 수 있습니다. 이를 위해 커패시터 C55를 튜닝 커패시터 C65-CXNUMX로 앞으로 이동할 수 있습니다. 필터가있는 보드를 설치하기 위해 빈 공간에 구멍이 뚫립니다.

디지털 저울은 8개의 나사로 나사 부싱에 고정되어 있습니다. 수신기의 전면 패널 보기는 [2]에 나와 있습니다. 2mm 두께의 두랄루민으로 만들어졌으며 검정색 니트로 페인트로 칠해져 있습니다. 설명 비문이있는 직사각형 종이가 페인트에 붙어 있습니다. 위에서부터 전면 패널은 2mm 두께의 투명한 무색 유기 유리로 만들어진 가짜 패널로 덮여 있으며, 이는 디지털 저울의 유약 역할을 하는 동시에 비문이 손상되지 않도록 보호합니다. 2mm 두께의 흰색 폴리스티렌으로 만든 장식 오버레이가 거짓 패널에 겹쳐집니다. 파란색과 빨간색의 유색 플라스틱 삽입물이 흰색 오버레이에 접착되어 디지털 저울과 S-미터의 프레임이 됩니다. 디지털 저울 내부에는 플렉시글라스(XNUMXmm) 재질의 녹색 컬러 필터가 장착되어 있습니다. 확성기는 장식용 빨간색 그릴로 덮여 있습니다.

무선 구성 요소의 주요 부분은 1,5개의 인쇄 회로 기판에 설치됩니다. 인쇄 회로 기판은 3mm 두께의 양면 유리 섬유로 만들어집니다. 무선 부품 측면의 동박이 완전히 제거되지 않았습니다. 보드의 가장자리와 스크린 파티션 아래에는 스크린이 납땜되는 0,5mm 너비의 트랙이 남습니다 (황동 두께 8mm). 수정 필터와 기준 수정 발진기의 박스 스크린은 분리 가능합니다. 인쇄 회로 기판의 토폴로지는 [XNUMX]에 나와 있습니다.

수신기는 널리 사용되는 무선 구성 요소를 사용합니다. MLT-0,125, MLT-0,5, MLT-1 유형의 저항기. 가변 저항 - SPZ-9a 트랜지스터 KP350B는 KP306, KT339B - 2T3124A-2, KT342 - KT306, KT660B - KT603B, KT608B, KT646B, KT606B - KT904A, KT312B - KT306, KT342, MP25B - KT501로 교체 가능 엠. 확성기 - 동적 헤드 유형 1GD50. HL1 백열 램프는 28V(CAM-28) 전압에 사용되며 300-500옴 저항과 직렬로 연결된 여러 개의 노란색 LED로 교체할 수 있으며 RA1 장치 주변에 배치할 수 있습니다. 이 경우 S 미터의 조명은 약간 감소하지만 GPA의 열 체계가 촉진되어 주파수의 안정성에 긍정적인 영향을 미칩니다.

릴레이 K1-K5 - RES49 여권 RS4.569.423 또는 RS4.569.421-00. 수신기는 KT-1, KD-1, KM, KLS, K50-6 유형의 커패시터를 사용합니다. 커패시터 C80 - PZZ 그룹 및 C81 - M47. 수신기의 주파수를 조정하고 입력 회로를 조정하기 위해 라디오 방송국 R-4.652.007(821)의 소위 차동 KPI("나비") 여권 YaD822이 사용되었습니다. 최대 용량을 늘리기 위해 고정자를 서로 연결하고 회전자를 공통 와이어에 연결합니다.

측정 헤드 RA1 - 화살표 476μA의 총 편향 전류가 있는 마이크로암미터 M3/100(테이프 레코더 "Romantic-3"에서). 스위치 SA2, SA3, SA4, SA5, "On. Stabilization" 및 "On. Detuning" 적용 유형 VKZZ-B15.

석영 필터 및 수정 발진기에서 수정 공진기는 이름을 딴 Omsk Instrument-Making Plant에서 제조한 세트 "무선 아마추어용 석영 공진기" No. 1(여권 IG2.940.006 PS)에서 사용됩니다. 코지츠키.

네트워크 변압기 Т6 유형 ТН 34-127/220-50. 30W 이상의 전력과 2V의 전압 및 3A 이상의 전류에 대해 6,3-0,9개의 필라멘트 권선을 갖는 백열등 변압기로 교체할 수 있습니다. 2개의 권선을 모두 사용하는 경우 1볼트 탭을 사용하는 것이 좋습니다. 윤곽선의 권선 데이터는 표에 나와 있습니다. 2. 코일 LXNUMX의 설계는 Fig. XNUMX

콘테스트-RX 라디오 수신기

수신기 설정은 전원 공급 장치의 성능을 확인하고 저항 R12를 사용하여 전압을 +79V로 설정하는 것으로 시작됩니다. 그 후 공급 회로에 단락이 없는지 모든 단계를 확인한 다음 전원이 공급됩니다.

다음으로 국부 발진기 조정을 시작합니다. 기준 석영 국부 발진기(VT13) 조정은 안정적인 생성 및 최대 출력 진폭을 얻을 때까지 L12 코일의 코어를 회전시키는 것으로 구성됩니다. L14 코일의 코어를 조정하여 생성 주파수가 석영 필터 특성의 낮은 기울기 뒤에 설정됩니다. 발전기가 없는 경우 발전기 부품의 서비스 가능성을 확인해야 합니다. 그건 그렇고, 인쇄 회로 기판에 설치하기 전에 각 부품 (특히 새 부품)에 대해이 작업을 수행하는 것이 좋습니다. 출력의 생성은 고 저항 RF 전압계 또는 더 나은 오실로스코프와 주파수 측정기로 제어됩니다.

콘테스트-RX 라디오 수신기

평활 범위 생성기(VT8)의 튜닝은 튜닝된 커패시터 C18의 로터를 회전시켜 60MHz 범위를 설정하는 것으로 시작됩니다. 스위치 SA1은 14MHz 위치에 표시됩니다. 배치 후 커패시터 C80, C81을 정전 용량은 동일하지만 온도 계수(TKE)가 다른 것으로 교체하여 열 보상을 수행합니다. 그런 다음 나머지 범위는 커패시터 C55-C59, C61-C65를 조정하고 필요한 경우 커패시터 C66-C74를 선택하여 위에서 설명한 것과 동일한 방식으로 배치됩니다. TKE가 XNUMX인 커패시터를 사용하는 경우(문자 G가 있는 KSO 유형의 커패시터를 사용하면 좋은 결과를 얻을 수 있음) 이러한 범위의 열 보상을 생략할 수 있습니다.

커패시터 C90, C91의 값을 선택하면 오버랩 마진이 1.4-10%가 되도록 필요한 스트레칭이 범위(SA15 스위치의 위치에 따라)에서 수행됩니다. 범위별 주파수 배치는 표에 따라 수행됩니다. 1. 다음으로이 트랜지스터의 드레인에서 최대 신호에 따라 저항 R9의 값을 선택하여 트랜지스터 VT49에 캐스케이드를 설정합니다 (모양은 정현파입니다). 그들은 이렇게합니다 : 일시적으로 R49를 공칭 값이 47kOhm 인 가변 저항으로 교체하고 (연결 도체는 가능한 한 짧아야 함) 캐스케이드를 설정 한 다음 얻은 저항 값을 측정 한 후 값이 가까운 일정한 저항으로 교체하십시오.

저역 통과 필터는 주파수 대역 9-10MHz에서 균일한 특성을 얻기 위해 코일 L11, L7,33, L12,668의 코어를 회전시켜 조정됩니다. 차단 주파수는 12,72MHz여야 합니다. 주파수 응답 측정기 또는 오실로스코프를 사용하여 설정을 제어합니다.

다음으로 증폭기/더블러(VT10, VT11)를 튜닝합니다.출력("B")에서 올바른 정현파 신호의 최대 진폭을 얻을 때까지 저항 R28의 값을 선택하여 56MHz 범위의 더블링 모드에서 튜닝이 시작됩니다. 그런 다음 SA1은 이 단계가 증폭 모드에서 작동하는 1,9MHz 범위로 전환됩니다. 올바른 정현파 모양의 출력 "B"에서 최대 신호를 얻을 때까지 저항 R57의 값을 선택하여 설정을 수행합니다.

이미 터 팔로워 (VT12)는 올바른 정현파 모양의 최대 신호가 이미 터에서 얻어 질 때까지 저항 R61의 값을 선택하여 조정됩니다. GPA 출력 신호의 진폭이 고르지 않으면 코일 L9, L10, L11의 코어 회전으로 후자를 제거해야 합니다. GPA의 출력에 사행 형태의 신호 왜곡이 있거나 신호 진폭이 4V(유효)보다 높으면 저항 R44의 값을 높여야 합니다.

설립시 디튜닝 시스템 저항 R12의 슬라이더는 중간 위치로 설정되고 저항 R11의 값을 선택하면 디 튜닝이 켜지고 꺼질 때 주파수가 일치합니다. 저항 R9를 조정하면 송수신 주파수가 일치합니다. 저항 R3의 값을 선택하면 DAC 시스템이 켜지거나 켜지지 않은 상태에서 주파수가 일치합니다.

저주파 증폭기의 성능을 확인하는 것은 DA12 칩의 핀 1에서 전압을 모니터링하는 것으로 귀결됩니다. 공급 전압의 절반과 같아야 합니다. 주파수가 1kHz이고 전압이 20mV인 신호가 ULF 입력에 공급됩니다. 오디오 범위에서 생성기의 주파수를 변경하여 오실로스코프로 제어하여 ULF 출력에서 눈에 띄는 신호 왜곡이 없는지 확인합니다. 고주파 영역의 특성은 커패시터 C51, C52, C53을 선택하여 보정됩니다. 예비 ULF는 시각적으로 눈에 띄는 왜곡이 없을 때 최대 출력 신호를 얻을 때까지 저항 R25를 선택하여 조정됩니다.

ULF 이후 IF(VT2, VT3. VT4) 설정을 시작합니다. 5,5MHz의 주파수와 10mV의 전압 (변조되지 않음)의 신호는 9 ... 5pF 용량의 커패시터를 통해 회로에 따라 GSS에서 커패시터 C10의 하단 출력으로 공급됩니다. 또한 코일 L3, L5의 코어를 차례로 회전시키면 ULF 출력에서 최대 신호를 얻습니다. 수정 필터는 광대역 모드에 있어야 하고 저항 R69는 최대 이득 위치에 있어야 합니다. 기준 석영 국부 발진기에서 L14 코일의 코어를 회전시켜 약 3kHz의 출력 신호 톤을 얻습니다. 레이저의 최종 설치와 석영 필터의 조정은 수신기가 완전히 조정된 후에 수행됩니다. L5, LXNUMX를 설정할 때 최대 출력 판독값에 도달하면 입력의 발전기 전압을 점차적으로 줄여야 합니다.

다음으로 GSS 신호는 선택한 범위에 해당하는 주파수의 안테나 입력에 공급되고 커패시터 C4를 조정하여 최대 출력 신호를 얻습니다. 이 경우 저항 R4 "URCh"의 슬라이더는 최대 이득에 해당하는 위치에 있어야 합니다(다이어그램 아래). 1,9MHz 대역에서는 커패시터 C2를 선택해야 할 수도 있습니다.

그런 다음 석영 필터 설정을 진행하십시오. 이를 위해 GSS 또는 트랜시버(트랜시버의 버니어를 사용하면 주파수를 매우 부드럽게 변경할 수 있음)의 신호가 선택한 범위의 주파수와 1μV의 전압으로 WV0,3 수신기의 안테나 입력에 공급됩니다. 동조된 수신기의 수신 주파수를 원활하게 변경함으로써 S-미터의 판독값과 디지털 스케일의 해당 판독값을 가져와 표에 기록합니다. 그런 다음 이 표에 따라 필터의 주파수 응답 그래프를 그립니다. S-미터의 판독값은 수직(상대 단위)과 수평으로 표시됩니다. 주파수는 200Hz마다 표시됩니다.

주파수 응답의 모양은 필터의 품질을 판단하는 데 사용됩니다. 특성에 큰 불규칙성(6dB 이상의 감쇠, 막힘 및 험프) 또는 작은 대역폭(2kHz 미만) 또는 불만족스러운 직각도 계수(-1,4/-80dB 레벨에서 3보다 나쁨)가 있는 경우 커패시터 값을 번갈아 변경하여 필터를 조정해야 합니다. 제어는 주파수 응답의 반복 플로팅을 분석하여 수행됩니다. 허용 가능한 주파수 응답을 얻을 수 없으면 석영을 교체해야 합니다.

협대역 모드(SA4 접점이 닫힘)에서는 커패시터 C18, C22, C26, C29를 선택하여 필터를 조정하여 대역을 좁힙니다. 이 필터 설계에는 0,8kHz의 대역폭이 최적입니다. 필터를 조정하는 가장 쉬운 방법은 주파수 응답(AFC) 미터를 사용하는 것입니다. 필터의 주파수 응답(및 해당 설정)을 보려면 [1]에 설명된 방법을 사용할 수 있습니다.

마지막으로 기준 수정 국부 발진기의 주파수는 주파수 응답의 낮은 기울기 뒤에서 L14를 조정하여 수정 필터를 조정한 후 설정됩니다. SSB 감지기는 저항 R23을 저항 R5,5의 최소 OCG 신호(24MHz)로 조정하여 균형을 맞추는 반면 커패시터 C37은 균형 조정 절차 중에 분리해야 합니다(나중에 다시 연결하는 것을 잊지 마십시오).

AGC 시스템 설정은 응답 시간에 따라 달라지는 커패시터 C120의 값을 선택하는 것으로 구성됩니다. 이 커패시터의 선택은 PA1 장치의 포인터의 움직임과 신호의 변화 및 장치의 시각적 판독을 가능하게 하기 위해 신호 최대값에서 포인터를 유지하는 시간의 충분성 사이의 최상의 대응에 따라 광대역 모드에서 수행됩니다. 이 경우 IF의 증폭 계수 변경에 필요한 부드러움이 달성됩니다. RA1 장치가 신호 피크에서 스케일을 벗어나면 저항 R71의 값을 줄여야 합니다.

저항 R74를 선택하면 필요한 수준의 AGC 시스템 작동 임계값이 달성되고 저항 R68은 R69 손잡이가 최대 게인 위치로 설정될 때 IF의 최대 게인입니다. 이 경우 두 번째 게이트 VT1, VT2, VT4의 정전압은 +5V를 초과해서는 안됩니다. 저항 R70을 선택하면 저항 R69의 비 작동 섹션이 제거됩니다 (R69 노브를 돌릴 때 IF 게인이 변경되지 않는 경우).

문학

Rubtsov V. 트랜시버의 주파수 응답을 보는 방법. - 라디오, 2003년, 4호, p. 64.
Krinitsky V. 디지털 스케일 - 주파수 측정기. 제31회, 제32회 아마추어 라디오 전시회의 베스트 디자인. - M.: DOSAAF, 1989, p. 70-72.
Bondarenko V. 디지털 저울의 현대화. - 아마추어 라디오, 1991, 4번, p. 6, 7.
Rubtsov V. 트랜시버 경연. - 라디오, 1999, 5번, p. 58, 59.
로컬 발진기의 Lavrentiev G. Digital AFC. - 라디오, 2000, 6번, p. 69.
Rubtsov V. 트랜시버용 디지털 AFC. - 라디오, 2003년, 2호, 69쪽.
Burvvlev V., Vartvzaryan S, Kolomiytsev V. 범용 디지털 캐비닛. - 라디오, 1990, No. 4, p. 28-31.

저자: V.Rubtsov(UN7BV), 카자흐스탄 아스타나

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