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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 트랜시버 HDK-97. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
제안된 설계에서는 다른 장치의 많은 노드가 사용되며 이에 대한 설명은 아마추어 무선 문헌에 게시되었습니다. 이 접근 방식을 통해 이 기사의 작성자는 우수한 기술적 특성을 가진 비교적 단순한 다중 대역 트랜시버를 만들 수 있었습니다. 트랜시버 "HDK-97"은 아마추어 대역 10, 15, 20, 40, 80 및 160미터에서 ON 및 SSB 통신용으로 설계되었습니다. 개발 과정에서 과제는 이미 알려진(저자에 따르면 최고) 아마추어 무선 회로를 사용하여 기술적으로 진보되고 쉽게 반복 가능한 장치를 만드는 것이었습니다. 다음과 같은 기술적 특성을 가진 여러 트랜시버 사본이 제조되었습니다.
트랜시버는 하나의 주파수 변환 방식에 따라 만들어지며 기능적으로 완성된 14개의 블록으로 구성됩니다. 장치의 기본은 블록 A1입니다(그림 1). 이것은 저신호 역방향 트랜시버 경로이며, 이에 대한 설명은 [1]에 게시되었습니다. 일부 수정되었습니다. 세부 사항에 들어 가지 않고 계획에 추가 사항이 추가되어 경로 작동을 크게 향상시킬 수 있습니다.
예를 들어 트랜지스터 VT1의 캐스케이드 제어 회로에는 릴레이 K1이 도입되었습니다. 접점이 전송 모드에 있으면 트랜지스터 이미 터의 대상에서 변압기 T1의 커플 링 코일을 분리하여 캐스케이드의 자체 여기를 방지합니다. 자동 이득 제어는 원래 소스에서와 같이 낮은 주파수가 아닌 중간 주파수에서 수행됩니다. VT3 트랜지스터의 공진 IF 증폭기 소스 회로에는 VT4 트랜지스터의 AGC 제어 캐스케이드가 포함됩니다. 신호가 없으면(수신 모드에서) 블록 A3(AGC)에서 약 +1V의 전압이 블록 A3,5의 핀 5에 공급됩니다. 트랜지스터 VT4는 열려 있고 IF는 최대 이득을 갖습니다. 신호가 나타나면 AGC 전압이 +3,5V에서 4으로 감소하고 트랜지스터 VT3가 닫히므로 트랜지스터 VT1의 캐스케이드 이득이 떨어집니다. 석영 필터 ZQ12(저항 R4에 의해 결정됨)의 부하 저항은 콜렉터 VT13가 커패시터 CXNUMX을 통해 공통 와이어에 고주파로 연결되기 때문에 변경되지 않습니다. T5VD20-VD23T6의 두 번째 믹서에는 튜닝 저항 R16이 추가되어 믹서의 균형을 맞추고 캐리어를 완전히 제거할 수 있습니다. UZCH 캐스케이드로 두 번째 믹서의 디커플링이 개선되었습니다. IF 주파수에서 커패시터 C50를 통해 24옴으로 지속적으로 로드되며 L10C25 체인은 후속 단계에서 불균형을 방지합니다. 예비 UZCH는 VT5와 VT6의 두 트랜지스터에서 만들어집니다. 낮은 수준의 자체 잡음으로 높은 이득을 얻습니다. DA1(VLF) KV74УН4 칩을 К174УН7 칩으로 교체하면 증폭기의 자체 여기 문제를 제거하고 이 조립을 단순화할 수 있습니다(+9V 안정기가 필요하지 않음). 트랜지스터 대신 마이크 증폭기에 K140UD6(DA2) 칩을 사용하여 이 캐스케이드 설정을 단순화했습니다. 경로는 [7]에서 변경 없이 차용한 전송 모드(T16VD19-VD2)의 자체 제어 장치로 보완됩니다. 무화과. 도 2는 석영 필터의 다이어그램을 나타낸다. TV 디코더에 사용되는 수입 공진기의 래더 방식에 따라 제작되었습니다.
반복성이 우수하여 필터를 튜닝할 필요가 거의 없습니다. 주요 특징은 다음과 같습니다.
GPA 체계(A2)는 그림 3에 나와 있습니다. 삼.
마스터 발진기는 트랜지스터 VT2 및 VT3에 조립되는 람다 다이오드의 아날로그로 만들어집니다. 이 유형의 장치는 고효율, 우수한 온도 안정성, 상대적으로 크고 가장 중요한 것은 안정적인 출력 신호 진폭을 갖습니다. 마스터 오실레이터는 요소 VT1 및 DA1의 스태빌라이저에 의해 구동됩니다. 트랜지스터 VT4 - 광대역 버퍼 증폭기. 칩 DD1을 사용하면 전체 주파수 범위에 걸쳐 생성기 출력에서 동일한 진폭 RF 전압을 얻을 수 있습니다. 발전기는 릴레이 접점 K11 - K1에 의해 추가 커패시터가 연결된 이중 KPES5로 병렬로 재건됩니다. 테이블에서. 그림 1은 다양한 범위에서 작동할 때 GPA가 다루는 주파수와 이에 해당하는 요소의 참조 지정을 보여줍니다.
릴레이 K5와 커패시터 C10은 설계를 반복할 때 추가 범위를 도입하고자 하는 경우에 대비하여 도입됩니다. VD2 varicap에는 계전기 K6의 접점에 의해 켜지는 디 튜닝 회로가 만들어집니다. 무화과. 도 4는 GPA 신호 증폭기의 다이어그램을 보여준다(블록 A3). 네거티브 피드백이 있는 광대역 증폭기입니다. 이러한 증폭기는 낮은 노이즈 레벨, 낮은 주파수 응답 불균일성, 주파수에 약하게 의존하는 입력 및 출력 임피던스(50Ω에 가까움) 및 비교적 큰 동적 범위를 갖습니다[3].
A4 기준 발진기는 석영 주파수 안정화 기능을 갖춘 용량 성 5 톤 방식에 따라 만들어집니다. 그의 도표는 Fig. XNUMX.
석영 공진기 ZQ1과 직렬로 연결된 코일 L1의 인덕턴스를 조정하여 발전기의 주파수를 낮출 수 있습니다. 커패시터 C1을 연결하면 주파수가 증가합니다. 이것이 작업 측파대가 반전되는 방식입니다. AGC 증폭기(블록 A5)는 1채널입니다. 칩 DA1 및 다이오드 VD2 및 VD6(그림 9)는 레벨이 2포인트 이상인 신호를 추적하고 DA5 및 VD6VD3 - 레벨이 9~1포인트인 신호를 추적합니다. 트랜지스터 VT8의 노드를 사용하면 커패시터 CXNUMX의 방전 시간을 조정하고 AGC "팝핑"을 피할 수 있습니다.
블록 A6 - UHF 수신 경로. 그 회로는 GPA 증폭기의 회로와 동일하므로 그림 7에 나와 있습니다. XNUMX 전환 가능한 모듈로.
블록 A7 - 수신 및 전송 모두에 대해 작동하는 대역 통과 필터. 블록의 구성과 설계는 (4)에서 완전히 차용했습니다. 컨투어의 설계 및 와인딩 데이터만 변경되었으며 이에 대해서는 나중에 설명합니다. 블록 A8(그림 8)은 안테나 스위치(수신/송신), 수신 경로의 전환 가능한 감쇠기 및 송신기의 예비 단계를 포함합니다.
수신 모드에서 릴레이 K1의 일반적으로 닫힌 접점을 통한 안테나의 신호는 저항 R2-R1에 조립되는 감쇠기의 릴레이 K3 접점으로 공급됩니다. 필요한 경우 릴레이 K2의 코일에 전압을 가하여 감쇠기를 켭니다. 또한 릴레이 K3의 정상적으로 닫힌 접점을 통한 신호는 블록 A7에 들어갑니다. 전송 모드에서 블록 A7의 신호는 릴레이 K3의 접점을 통해 트랜지스터 VT1-VT3에서 만들어진 광대역 증폭기로 공급됩니다. 체인 R4R6C2 및 R21C15는 증폭기의 주파수 응답을 수정합니다. 전력 증폭기 회로 A9(그림 9)는 거의 변경 없이 [5]에서 차용한 것입니다.
A7 대역 통과 필터의 블록 다이어그램(기사의 첫 번째 부분 참조)이 그림에 나와 있습니다. 10.
A10 저역 통과 필터(그림 11)와 A12 CW 필터(그림 12)는 [5]에서 거의 변경되지 않고 차용한 것입니다.
A11 CW 생성기(그림 13)의 기본은 A4 블록에서 주파수 시프트가 있는 마스터 발진기 회로로 사용되었습니다.
조작은 전신 메시지의 전면과 하강을 형성하는 R1R3C4C5 체인을 통해 공통 와이어에 트랜지스터 VT6의 이미 터를 닫음으로써 수행됩니다. A13 전원 공급 안정기와 A14 안테나의 RF 전압 표시기에는 특별한 기능이 없습니다. 그들의 계획은 그림 14에 나와 있습니다. 각각 15와 XNUMX.
트랜시버의 블록 간 연결 방식과 컨트롤의 목적은 그림 16에 나와 있습니다.
모든 트랜시버 블록은 양면 호일 유리 섬유로 만들어진 인쇄 회로 기판에 만들어집니다. 트랜시버는 MLT 및 C1-4와 같은 고정 저항기, SPZ-19, SPZ-22, SP4-1 등 널리 사용되는 부품을 사용합니다. 메인 컨트롤의 조정 저항(그림 15) - SP-1 및 SPZ-12. KM, KLS, KD, K10-17v 유형의 영구 커패시터, 산화물 커패시터 - K50-16, K50-35, K50-29. 블록 A2(GPA)의 마스터 오실레이터 커패시터 - KSO 또는 SGM(G 그룹) 유형. 가변 용량 C11의 커패시터 - 유형 KPE-2(2x12 ... 495pF), 여기서 "1-11" 회전자 및 고정자 플레이트가 제거됩니다. 스위치: SA2 - 비스킷 8PZN, SA1 - SA9 - MTD1 마이크로토글 스위치, SA1 - T2 토글 스위치. 블록 릴레이: A49-A4.569.425 - RES4(여권 RS7); A12, A49, A4 - RES569.423(여권 RS7. 1); 그림의 A2 및 K15, K47. 4.500.417 - RES8(여권 RF1). 블록 A47에서 릴레이 K4.500.419 - RES2(여권 RF60), K4.569.438 - RES3(여권 RS55), K4.569.602 -RESXNUMXA(여권 RSXNUMX). 블록 A7 및 A10의 인덕터 권선 데이터는 표에 나와 있습니다. 2와 3에서 각각 나머지 블록의 코일과 변압기의 데이터는 표에 있습니다. 4.
GPA 코일 L1은 BF-2 접착제의 얇은 층으로 미리 코팅된 세라믹 프레임에 감겨 있습니다. 권선 후 코일은 약 + 100 ° C의 온도에서 건조되어 7 시간 동안 오븐에 넣어야합니다. 블록 A17의 코일 중 하나의 설계가 그림 XNUMX에 나와 있습니다. XNUMX.
프레임은 외경 12mm의 동축 케이블 조각을 사용하였으며, 중앙 코어와 브레이드를 제거하였다. L1에 대해 코일 L3 및 L2을 이동하면 필터의 주파수 응답을 조정할 수 있습니다. 무화과에. 도 18 및 19는 전력 증폭기 변압기 T1의 설계를 나타낸다.
페라이트 자기 회로 내부에 위치한 구리 튜브는 트랜지스터의 드레인 회로에서 변압기 권선을 형성합니다. 0,35차 권선 - MGTF 600 와이어 10회. 페라이트 자기 코어 М7НН 크기 K 12xXNUMXxXNUMX mm. 트랜시버 전원 공급 장치 변압기는 표준 TC-160을 기반으로 합니다. 2 차 권선이 제거되고 새 권선이 그 자리에 감겨 있습니다-와이어 PEV-75 (II-II`)의 21,5x2 턴 및 와이어 PEV-2 2 (III-III`)의 0,4xXNUMX 턴. 트랜시버 설계의 스케치는 그림 20에 나와 있습니다. 이십.
첫 번째 단계에서 트랜시버는 수신 모드로 조정됩니다. 유휴 상태에서 전원 공급 장치의 출력 전압을 확인하여 시작하십시오(트랜시버 노드가 비활성화됨). 상태가 양호하고 다이어그램에 표시된 전압이 존재하는지 확인한 후 +40V 회로를 제외한 모든 블록이 연결됩니다. 부드러운 범위 발생기에서 튜닝 저항 R3은 마스터 발진기의 안정적인 작동을 달성합니다. 그런 다음 커패시터 C4 - C10을 선택하면 표에 따라 범위가 "누적"됩니다. 1. 필요한 경우 아마추어 무선 문헌에 반복적으로 설명된 방법에 따라 열 보상이 수행됩니다. 커패시터 C16을 선택함으로써 발생기의 필요한 디튜닝 범위가 설정되고, 커패시터 C12를 선택함으로써 요소 DD1.2 및 DD1.3의 출력에서 사행에 가까운 신호 형태가 달성된다. 트랜지스터 VT4가 과열되면 저항이 100 ... 200 Ohms 인 저항이 소스 회로에 포함되어야합니다. 트리머 저항 R8은 GPA 증폭기(A3)의 출력에서 RF 전압을 1,5 ... 1,7 V 이내로 설정합니다. 기준 석영 발진기(블록 A6)에서 커패시터 C4을 선택하면 출력 전압 0,7 ... 1 V가 달성되면 발전기 주파수는 코일 L1을 조정하여 석영 필터 특성의 낮은 기울기로 "가져오고"커패시터 C1을 조정하여 높은 기울기로 "가져옵니다". 메인 보드 A1의 설정은 저항 R2을 선택하여 트랜지스터 VT25의 대기 전류를 30 ... 8 mA 이내로 설정하는 것으로 시작됩니다. 그런 다음 저항 R21을 선택하여 트랜지스터 VT6의 콜렉터에 +6V의 전압이 있는지 확인하고 메인 보드에서 AGC 장치의 입력을 분리하여 +14V의 전압을 A5 장치의 조정된 저항 R3가 있는 메인 보드의 단자 3,5. GSS 레벨이 1 ... 1mV인 신호를 블록 A10의 출력 20(모든 작동 범위)에 적용하고 L7L8 회로를 코어로 조정하여 출력에서 저주파 신호의 최대 레벨을 달성합니다. 트랜시버. 석영 필터는 저항 R9 및 R12를 선택하여 일치합니다. 저항 R12의 저항은 필터의 Rin과 같아야 하고 저항 R9의 저항은 4Rin이 되어야 합니다. 왜냐하면 블록 A2의 트랜지스터 VT1의 드레인 회로에 4:1 저항 변압기가 포함되어 있기 때문입니다. 이러한 조건이 충족되지 않으면 전송 모드에서 필터의 주파수 응답이 왜곡됩니다. 그런 다음 AGC 입력과 메인 보드의 연결을 복원해야 합니다. 대역통과 필터를 조정하는 절차는 [4]에 자세히 설명되어 있습니다. 블록 A5를 설정하기 전에 다이어그램에 따라 IF 이득 제어(그림 2의 저항 R16)가 낮은 위치로 전송됩니다. 블록 A15의 트리머 저항 R5를 사용하여 PA1 장치(S-미터)의 화살표를 스케일의 마지막 분할로 설정한 다음 IF 게인 컨트롤을 위쪽 위치로 이동해야 합니다. 튜닝 저항 R1의 엔진은 다이어그램에 따라 하단 위치에서 약 1/3 위치에 있어야 하고 R8은 중간 위치에 있어야 합니다. 일시적으로 다이오드 VD3을 납땜 해제해야 합니다. GSS에서 3μV의 신호를 트랜시버의 입력에 적용하고 저항 R7을 조정하면 S 미터 바늘의 편차가 1 ... 3 눈금 단위로 달성됩니다. 이것이 실패하면 저항 R1을 조정하여 노드의 감도를 높여야 합니다. 다음 설정 단계 전에 VD3 다이오드를 제자리에 납땜하고 VD7 다이오드를 납땜 해제합니다. 트리머 저항 R50는 GSS의 신호 전압을 4μV 수준으로 증가시켜 장치의 화살표를 맨 오른쪽 위치로 설정합니다. 다음으로 VD7 다이오드가 제자리에 납땜됩니다. 트랜시버의 입력에 50μV의 GSS 레벨을 가진 신호를 짧게 인가하고 저항 R8을 조정하여 가장 듣기 편한 AGC 해제 지연 시간을 설정합니다. 출력 단계를 조정하기 위해 +40V 공급 회로가 복원되고 1 ... 50W의 전력으로 25Ω의 등가 부하가 XW30 안테나 잭에 연결됩니다. 이 단계에서 블록 A7과 A8을 일시적으로 분리해야 합니다. 트랜시버는 전송 모드로 전환되고 블록 A17에서 저항 R8을 선택하여 +3V의 전압이 트랜지스터 VT20의 콜렉터에 설정됩니다.전력 증폭기 A9에서 저항 R2를 조정하여 무부하 전류가 보장되어야 합니다. 트랜지스터 VT1의 범위는 250 ... 300 mA 이내입니다. 전신 키를 누르고 CW 생성기의 L1 코일을 조정하면(블록 A11) 주파수가 약 1kHz인 신호가 전화기에 설정됩니다. 그런 다음 DFT와 드라이버 보드 간의 연결이 복원됩니다. A7 저역 통과 필터는 연속 CW 신호 전송 모드에서 RF 전압 표시기(A 14)의 최대 판독값에 초점을 맞춰 해당 범위의 코일 회전을 이동하거나 확장하고 커패시터를 선택하여 조정됩니다. HF 대역에서 트랜시버 전력이 떨어지는 경우 블록 A9에서 커패시터 C8를 선택해야 합니다. 여기에서는 트랜시버 설정을 간단하게 설명합니다. 더 자세한 권장 사항은 [1 - 5]에서 찾을 수 있습니다. 트랜시버는 V. Krinitsky의 디지털 스케일을 사용하며, 이에 대한 설명은 "라디오 아마추어 디자이너의 창의력에 대한 31, 32회 최고의 디자인 전시회"(DOSAAF 출판사, 1989) 컬렉션에 나와 있습니다. 문학
저자: V.Gladkov (RW4HDK)
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