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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 트랜시버 라디오-76. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
트랜시버는 80미터 아마추어 밴드의 전화 섹션에 있는 SSB(lower sideband)에서 작동하도록 설계되었습니다. 다음과 같은 특성이 있습니다. 수신 및 방출 주파수 범위 - 3,6-3,65MHz: 수신기 감도(신호 대 잡음비가 10dB) - 1μV보다 나쁘지 않습니다. 수신시 이미지 채널 억제 - - 40dB 이상; "막힘"(10μV 수준과 관련하여) - 500mV보다 나쁘지 않습니다. 상호 변조(1μV 기준) - 80dB 이상 수신기-75 bm의 입력 임피던스; 저음 증폭기의 출력 임피던스 - 10 옴; 최대 출력 전압 LF(AGC 시스템 작동 시) -0,8V; 출력 신호 레벨의 변경(입력 레벨이 60dB 변경될 때) - 6dB 이하; 국부 발진기 주파수 불안정성 (수신 및 전송 경로 모두에 대해) - 300Hz / h보다 나쁘지 않습니다. 최대 출력 전력 - 5W; 대역 외 방사 수준 - -40dB 이하; 반송파 억제 - -50dB 이상; 송신기 출력 임피던스 - 75옴; 공급 전압 -12V; 수신 모드의 대기 전류 - 200mA; 전송 모드의 대기 전류 - 360mA. 단일 신호 수신기 선택도(비작동 측파대 억제) 및 통과대역 리플은 전기 기계 필터에 의해 결정됩니다. 표준 전기 기계 필터 EMF-9D-500-ZV를 사용할 때 일반적으로 이러한 매개 변수의 값은 -6dB 레벨 대역폭 - 2.95kHz, -60dB 레벨 대역폭 - 4,85kHz, 통과 대역 리플 - 1,5 이하입니다. dB. 트랜시버(전원 공급 장치 없음)는 11개의 집적 회로, 19개의 트랜지스터 및 XNUMX개의 반도체 다이오드로 만들어집니다. 중간 주파수 증폭기 경로가 수신과 전송 모두에 완전히 사용되는 방식에 따라 조립됩니다. 이러한 솔루션은 수신 및 전송에도 완전히 사용되는 링 믹서의 사용과 함께 수신 및 전송을 위한 송수신기의 모든 저신호 경로가 만들어질 수 있을 정도로 회로를 크게 단순화할 수 있습니다. 흔한. 설명된 설계에서 저주파 증폭기(수신기의 저주파 증폭기와 송신기의 마이크 증폭기)의 기능만 분리됩니다. 후자는 몇 가지 추가 구성 요소를 사용했지만 전환을 크게 단순화했습니다. 트랜시버의 또 다른 기능은 수신 경로의 비전통적인 구성입니다(고주파 증폭기 없이, 입력에 링 믹서 포함). 이를 통해 "막힘" 및 상호 변조에 대한 우수한 특성을 얻을 수 있습니다. RF 증폭기가 없고 수동 믹서를 사용했음에도 불구하고 1m 대역에서 작동하기에 충분한 약 80μV의 감도를 얻을 수 있었습니다.
트랜시버는 1개의 블록(메인, 로컬 발진기 및 증폭기)으로 구성됩니다. 수신 모드에서 안테나 스위치(2)와 집중 선택 필터(3)를 통한 신호는 본체에 위치한 제12 환형 믹서(10)로 공급된다. 국부 발진기 블록에서 스위치(4,1)를 통해 이 믹서까지 고주파 국부 발진기(4,15)의 전압은 4-500MHz 범위의 주파수로 공급됩니다. IF 증폭기(5)의 6단에서 증폭된 중간주파 신호(7kHz)는 전기기계식 필터(12)를 통과하여 IF 증폭기(500)의 11단에서 증폭되어 제8 링 믹서(XNUMX)로 들어가며, 이 모드에서 혼합 감지기. 국부 발진기 보드에서 스위치(XNUMX)를 통해 국부 발진기(XNUMX)에서 주파수 XNUMXkHz의 전압이 공급되고 감지된 신호가 LF 증폭기(XNUMX)에 공급됩니다. 전송 모드에서 마이크의 신호는 저주파 증폭기(9)에 의해 증폭되어 이 모드에서 평형 변조기의 기능을 수행하는 첫 번째 링 믹서(3)에 공급됩니다. 국부 발진기 블록에서 국부 발진기 12의 전압은 스위치 11를 통해 공급됩니다. IF 증폭기의 첫 번째 단계는 DSB 신호를 증폭합니다. 전기 기계 필터는이 신호에서 상위 측파대를 추출하고 생성 된 SSB 신호는 IF 증폭기의 두 번째 단계에 의해 증폭 된 후 두 번째 링 믹서에 공급되며 주파수 10의 국부 발진기 전압 4,1이 공급됩니다. -4,15MHz(스위치 12를 통해). 변환된 신호는 예비 13개 및 최종 14개 증폭기로 구성된 전력 증폭기에 의해 증폭되고 스위치 1을 통해 안테나로 들어갑니다. 기본 장치, 국부 발진 장치 및 전력 증폭기 장치의 개략도가 그림 1에 나와 있습니다. 2, 3, XNUMX. 수신 모드에서 다이오드 D1-D4(그림 1)의 첫 번째 링 믹서는 핀 9와 10을 통해 신호를 수신하고 핀 7과 8을 통해 주파수가 4,1-4,15MHz인 국부 발진기 전압을 수신합니다. 링 믹서의 출력에서 중간 주파수 신호(500kHz)가 할당되고 이는 트랜지스터 T1에서 만들어진 IF 증폭기에 의해 증폭됩니다. IF 신호의 예비 필터링은 발진 회로 L2C4C5C6에 의해 수행되며 주요 필터는 트랜지스터 T1의 컬렉터 회로에 포함된 전기 기계 필터 F1입니다. IF 경로의 신호를 추가로 증폭하기 위해 기존의 캐스코드 증폭기인 MC1 미세 회로가 사용되었습니다("Radio", 1975. N 7. p. 55 참조).
발진 회로 L3C15에서 선택된 신호는 다이오드 D9-D12의 두 번째 환형 믹서에 공급됩니다. 결론 12 및 13을 통해 국부 발진기 블록에서 주파수 500kHz의 전압이 공급됩니다. 저역 통과 필터 Dr2S21R14C22를 통과한 저주파 신호는 직접 연결된 2단계 증폭기인 MS5 미세 회로와 트랜지스터 ТЗ-Т16에 의해 증폭됩니다. 단자 17과 5에 저항이 10-XNUMX옴인 확성기 또는 헤드폰(낮은 임피던스가 바람직함)을 연결할 수 있습니다. 전송 모드에서 마이크의 신호는 핀 1에 공급되고 MC3 칩에 의해 증폭됩니다. 이 미세 회로(MC2와 달리)는 일반적으로 켜지지 않습니다. 출력 10은 전해 커패시터를 통해 케이스에 연결되지 않고 출력 신호를 가져오는 출력 11(미소 회로)에 연결됩니다. 동시에 게인 및 출력 임피던스가 감소합니다(최대 약 300옴). 마이크 증폭기에서 저주파 신호는 첫 번째 링 믹서로 공급되며 이제 이 믹서는 평형 변조기로 작동합니다. 8kHz 주파수의 전압이 로컬 발진기 장치의 핀 9과 500를 통해 이 믹서에 적용됩니다. 믹서는 트리밍 저항 R2와 균형을 이룹니다. 평형 DSB 변조기에서 신호는 이미 형성되고 증폭된 SSB 신호가 두 번째 링 믹서로 공급되는 출력에서 IF 경로로 들어갑니다. 핀 12와 13을 통해 이 믹서는 4,1-4,15kHz 주파수의 국부 발진기 전압을 수신합니다. 핀 14 및 15를 통해 변환된 신호는 필터링 및 증폭을 위해 전력 증폭기에 공급됩니다. 핀 18에서 신호는 VOX에 적용되고 핀 16 및 17에서 ANTI-TRIP으로 적용될 수 있습니다. 이 블록은 수신(ARC) 및 전송(ALC) 동안 IF 경로의 자동 이득 제어 가능성을 제공합니다. 이 조정은 보조 트랜지스터 T1에 의해 IF 증폭기(마이크로 회로 MC2)의 두 번째 단계에서 수행됩니다. 제어 신호는 디커플링 다이오드 D14 및 D15(핀 3 및 4}를 통해 트랜지스터의 베이스에 공급됩니다. 수동 게인 제어는 수신 모드에서만 사용할 수 있습니다. 이것은 IF 증폭기의 첫 번째 단계의 트랜지스터에 블록의 단자 6을 통해 바이어스 전압을 적용하여 수행됩니다. 수신에서 전송으로 전환하는 동안 전환되는 본체의 유일한 노드도 이 캐스케이드에 속합니다. 작동 방식은 아래에서 설명합니다. 로컬 발진기 블록 (그림 2)에는 릴레이 P1 및 P2와 두 개의 발전기에 스위치가 있습니다. 그 중 하나는 부드러운 범위 생성기(GPA)입니다. 작동 주파수에 맞춰진 주파수를 변경합니다. 트랜지스터 T1에서 만들어집니다.
버퍼 스테이지는 트랜지스터 T2에 조립됩니다. 발전기 발진 회로의 인덕터는 보드 외부에 있으며 핀 6과 7을 통해 연결됩니다. 이 솔루션은 향후 로컬 발진기 보드를 첫 번째 범주의 트랜시버로 옮길 때 쉽게 로컬 발진기의 작동 주파수 범위를 변경합니다. 보드 자체를 변경하지 않고. GPA의 주파수는 D1 varicap에 의해 변경되며 출력 a를 통해 제어 전압이 적용됩니다. 두 번째 생성기(500kHz의 주파수에서)는 트랜지스터 T3에서 만들어집니다. 주파수는 Pe1 석영 공진기에 의해 안정화됩니다. 그림에서 릴레이 스위치 접점의 위치는 수신 모드에 해당합니다(릴레이에 전원이 공급되지 않음). 핀 1과 2를 통해 국부 발진기 장치의 전압이 첫 번째 믹서(기본 장치의 핀 7과 8)에 공급되고 핀 3과 4를 통해 두 번째 믹서(기본 장치의 핀 12 및 13)에 공급됩니다. . 릴레이 P1 및 P2에 대한 제어 전압은 핀 10을 통해 공급되고 국부 발진기 장치에 대한 공급 전압은 핀 8 및 9에 공급됩니다.
전송 모드에서 메인 보드의 신호는 전력 증폭기 보드의 핀 1과 2로 이동합니다(그림 3). 대역 통과 필터 L1C1C3L2C2는 수신 신호에서 트랜시버의 작동 주파수 대역에 있는 유용한 신호를 선택합니다. 전력 증폭기(트랜지스터 T1)의 첫 번째 단계는 클래스 A 모드에서 작동하고 트랜지스터 T2 및 T3의 푸시풀 회로에 따라 만들어진 마지막 단계는 클래스 B 모드에서 작동합니다. 트랜지스터에 대한 바이어스는 안정기를 설정합니다. 다이오드 D.1에서. 안테나에 대한 출력 신호는 커플링 코일 L8(핀 5 및 6을 통해)에서 가져옵니다. 핀 3을 통해 첫 번째 단에 전원이 공급되고 핀 4를 통해 마지막 단에 전원이 공급됩니다. 트랜시버 블록과 이러한 블록 외부에 설치된 부품의 연결 다이어그램이 그림 4에 나와 있습니다. 본문에 1. 이 그림의 블록에는 인쇄 회로 기판의 사진이 제공됩니다. 안테나는 커넥터 Ш1에 연결되고 안테나 릴레이의 접점 P1 / 1을 통해 수신된 신호가 이중 회로 대역 통과 필터 L1C2C2L3C5에 공급됩니다. 필터에서 신호가 본체로 공급됩니다. 커넥터 Ш6를 통해 안테나 스위치를 우회하여 별도의 수신 안테나를 연결할 수 있습니다. 가변 저항 R3을 사용하면 트랜시버가 작동 주파수에 맞춰지고 저항 RXNUMX을 사용하면 수신 시 IF 경로의 이득이 변경됩니다.
다이오드 D1, D2 및 커패시터 C4, C5는 AGC 제어 신호를 생성하는 전압 배가 정류기를 형성합니다. 스위치 B1은 트랜시버를 "수신" 모드에서 "전송" 모드로 전환합니다. 다이어그램에서 "수신" 모드 위치에 표시됩니다. "전송"모드에서 스위치의 상단 접점을 통해 전력 증폭기 장치에 전원이 공급되고 하단 접점을 통해 안테나 스위치의 PI 릴레이, 스위치의 PI 및 P12 릴레이에 +2V 전압이 공급됩니다. 국부 발진기 유닛(그림 3)과 출력 5 메인 유닛에 있습니다. 본체의 IF 증폭기의 첫 번째 단계에서 수신에서 전송으로 전환하는 동안 스위칭 원리를 분석해 보겠습니다(그림 1). "수신"모드에서 회로에 따른 저항 R6의 더 낮은 출력은 릴레이 P1의 권선을 통해 케이스에 연결되고(그림 2), 다이오드 D7은 저항 R5에 떨어지는 전압에 의해 개방됩니다. 저항 R9와 병렬로 연결된 커패시터 C5. 부정적인 AC 피드백을 줄입니다. 이 경우 캐스케이드의 증폭은 최대입니다. +5V의 DC 전압이 핀 12에 적용되면 다이오드 D7이 닫히고 저항 R9에서 커패시터 C5가 분리됩니다. 캐스케이드의 이득이 갑자기 감소합니다. 이렇게 하면 전송 모드에서 링 믹서에서 경로로 들어가는 비교적 큰 신호로 IF 경로에 과부하가 걸리는 것을 방지할 수 있습니다. R6D6D5 체인은 핀 1의 전압, 즉 수신 모드의 IF 이득 레벨 설정에 의존하지 않는 일정한 바이어스의 전송 모드에서 트랜지스터 T6의 베이스에 전원을 공급합니다. 마이크의 신호는 커넥터 Ш3을 통해 옵니다. 트리머 저항 R1은 이 신호의 필요한 레벨을 설정합니다. IP1 장치는 전력 증폭기의 마지막 단계에서 소비되는 전류를 제어합니다. 헤드폰 또는 확성기는 커넥터 Ш2에 연결됩니다. 트랜시버는 커넥터 Ш4를 통해 안정화된 전원에 의해 전원이 공급됩니다. 트랜시버의 대부분의 세부 사항은 메인, 로컬 발진기 및 전력 증폭기의 세 블록에 해당하는 세 개의 인쇄 회로 기판에 있습니다.이 인쇄 회로 기판의 사진은 그림 4에 나와 있습니다. 1,5. 보드는 2-1,2mm 두께의 단면 호일 유리 섬유로 만들어집니다. 1,5-XNUMXmm 두께의 은도금 또는 주석 도금 구리선 조각이 보드 리드로 사용됩니다. 무화과에. 5는 본체의 PCB를 보여줍니다.과 그림에서. 6 - 로컬 오실레이터 블록. 미세 회로를 설치하기 전에 리드를 10mm로 줄이고 항상 방열판(핀셋, 오리 노즈 플라이어)을 사용하여 조심스럽게 주석 처리합니다. 그런 다음 인쇄 회로 기판의 구멍에 리드를 삽입하고 리드가 섞이지 않은 것을 확인한 후 납땜을 해제합니다. 많은 수의 핀으로 인해 특히 납땜 인두에 특수 노즐을 사용하지 않는 경우 잘못 설치된 미세 회로를 납땜 해제하기가 매우 어렵기 때문에 이 작업에 특별한 주의를 기울여야 합니다. 또한 경험이 없으면 미세 회로를 다시 설치하면 인쇄 된 도체 또는 미세 회로 자체가 손상 될 수 있습니다. 다중 대역 송수신기에 사용하기 위한 본체 및 국부 발진기 장치의 인쇄 회로 기판은 다음 세부 사항을 위해 설계되었습니다. 저항기(기본 장치의 R2 저항기 제외) - MLT-0,25; 본체의 저항 R2 - SP4-1; 고정 커패시터 (전해 제외) - KM-4 및 KM-5, 전해 커패시터 - K50-6; 고주파 초크 - DM-0,1, 릴레이 - RES-15(여권 RS4.591.004), IF 증폭기의 인덕터 및 500kHz의 로컬 발진기 - Selga-2 라디오 수신기의 FFC-404 변압기; 석영 공진기 Pe1 - 케이스 B1의 경우. 일부 다른 유형의 구성요소는 보드를 변경하지 않고 사용할 수도 있습니다. 따라서 SP4-1 저항 대신 SPO-0,5를 사용할 수 있으며 디커플링 회로에 사용되는 KM-4 및 KM-5 커패시터는 KLS 및 KLG로, 다른 회로에서는 CT 또는 KSO로 교체할 수 있습니다. IF 증폭기의 인덕터 및 500kHz 국부 발진기로 인쇄된 도체를 약간 수정하면 권선비가 20:1에서 10:1인 모든 트랜지스터 수신기의 IF 변압기를 사용할 수 있습니다. KT315 트랜지스터는 모든 문자 인덱스를 사용할 수 있습니다. 모든 실리콘 고주파 npn 트랜지스터(KT301, KT306, KT312)를 사용할 수도 있습니다. 주 장치의 T1 및 T2로 Vst> 80 및 T3(주 장치), T1 및 T2(로컬 발진기 장치) - Vst> 40의 트랜지스터를 사용해야 한다는 점만 고려해야 합니다. 트랜지스터 GT402 및 GT404는 예를 들어 트랜지스터 MP41 및 MP38로 교체할 수 있습니다. 그러나 이 경우 저저항 부하(약 10옴의 저항)는 강압 변압기를 통해서만 켤 수 있습니다. 초소형 회로 K1US222 및 K1US221은 모든 문자 인덱스와 함께 사용할 수 있지만 초소형 회로의 전압이 최대 허용치를 초과하지 않도록 전원 회로에서 저항을 선택해야 합니다. 라디오 아마추어에게 미세 회로가 없으면 트랜지스터 KT301, KT306, KT312, KT315의 모듈을 아날로그로 만들 수 있습니다. 모듈은 칩 대신 보드에 맞도록 모양이 지정되어야 합니다. 보조 회로의 다이오드 KD503은 역전류가 낮은 거의 모든 실리콘 또는 게르마늄 고주파 다이오드(예: D9K)로 대체할 수 있습니다. 최신 고주파 다이오드 (KD503, KD509, GD507)는 링 믹서에 가장 적합하지만 다이오드 D18, D311 등을 사용할 때 상당히 만족스러운 결과를 얻습니다. 그러나이 경우 수신기의 감도가 다소 저하됩니다 ( 최대 1,5-2 µV), 그러나 다른 특성은 변경되지 않습니다. Varicap KB 102는 D901 또는 D902로 교체할 수 있습니다. 링 믹서의 변압기 Tr1-Tr4는 7NN 페라이트로 만든 K4X2X600 코어에 감겨 있습니다. 투자율이 400-1000이고 외경이 7-12mm인 페라이트 링을 사용할 수도 있습니다. 각 권선에는 PEV-34 2 와이어의 0,15턴이 포함되어 있습니다. 변압기는 한 번에 세 개의 전선으로 감겨 있으며 미리 번들로 꼬여 있습니다. 변압기의 권선을 납땜 제거할 때 주의해야 합니다(권선의 시작 부분은 그림 1 및 그림 5에 점으로 표시되어 있음). 평활 범위 발생기의 코일 L4는 PTFE 또는 폴리스티렌으로 만든 직경 12mm의 프레임에 감겨 있습니다. PEV-33 2 와이어의 0,35턴이 있습니다. 일반 권선, 코일 대 코일. 코일에는 튜닝 카보닐 코어 SCR-1이 장착되어 있습니다. 인덕턴스는 약 9μH입니다. 입력 대역 통과 필터의 코일 L1, L2는 Speedol 수신기의 KB 회로의 프레임에 감겨 있습니다. 여기에는 PELSHO 25 와이어가 있는 0,1개의 조밀한 일반 권선이 포함되어 있습니다(접지된 출력에서 계산하여 4번째 턴부터 제거). 코일의 인덕턴스는 약 6,2μH입니다. 전력 증폭기 블록은 다중 대역 트랜시버와 함께 사용하도록 설계되지 않았으므로 자세히 설명하지 않습니다. 다른 두 블록과 동일한 세부 정보를 사용합니다. 트리머 커패시터 - 1KPVM-1. 입력 대역통과 필터 L1C1C2L2C3은 수신 경로에 사용되는 FSS와 유사합니다. 코일 L3-L5는 M12VCh6 페라이트로 만든 K 4X20X2 링에 감겨 있으며 와이어 PEV-2 17를 각각 2, 2 및 0,35(가운데 탭 있음) 감았습니다. 권선 코일 L6-L8에는 M20VCh10 페라이트로 만든 K5X50X2 링이 사용되었습니다. 그들은 각각 2 (중간에 탭 있음), 16 및 2 개의 전선 PEV-2 0,35를 포함합니다. 다이오드 KD510(D /)은 모든 실리콘으로 대체할 수 있습니다. 섀시에 힌지 장착 방식으로 설치된 부품(그림 4 참조)은 모든 유형이 될 수 있습니다. 릴레이 P1(RES-15, 여권 RS4.591.004) 및 가변 저항 R6은 예외입니다. 이 저항은 고품질이어야 합니다. 저항의 불안정성, 변화의 불균일성은 트랜시버의 작동을 크게 손상시킵니다. 사용 가능한 부품 중 이 애플리케이션에 가장 적합한 부품은 이미 일정 시간 동안 작동("랩핑")된 SP1 저항기입니다. 측정 장치 IP1 - 총 편차 전류가 0,5-1A입니다. 트랜시버에 대한 가능한 레이아웃 옵션 중 하나가 그림 7에 나와 있습니다. XNUMX.
트랜시버 케이스는 두 개의 U자형 부품으로 구성되며, 그 중 하나는 베이스이고 다른 하나는 커버입니다(그림에는 표시되지 않음). 평평한 금속 섀시 1는 3-5mm 높이의 랙 10을 사용하여베이스 2에 고정되며 본체 6, 로컬 발진기 장치 12 및 전력 증폭기 4의 보드가 섀시에 설치됩니다. 보드의 치수보다 약간 작은 치수). 전력 증폭기 트랜지스터는 5-5mm 두께의 두랄루민 판인 라디에이터 10에 장착됩니다. 증폭기 보드는 XNUMX개의 랙에 있는 라디에이터에 부착됩니다. 트랜시버 바닥의 후면 벽에는 외부 장치를 연결하기 위한 커넥터가 있습니다. 7 - 수신-전송 경로용 공통 안테나. 8 헤드폰 또는 확성기; 9 - 마이크; 10 - 전원 공급 장치; 11 - 별도의 수신 안테나. 가변 저항기 14는 트랜시버 베이스의 전면 벽에 고정되어 작동 주파수에 대한 튜닝이 수행되고 수신기의 이득을 조정하는 역할을 하는 15와 스위치 16 "수신-송신" 전력 증폭기의 최종 단계의 전류를 제어하는 측정 장치(17). 트랜시버는 최대 12A의 전류에서 출력에서 +1V를 제공하는 별도의 안정화된 소스에서 전원이 공급됩니다. 트랜시버의 설정은 기본 장치에서 트랜지스터 T1 및 TK의 작동 모드를 설정하는 것으로 시작됩니다. 이렇게하려면 스위치 B1 (그림 4 참조)이 "수신"모드를 설정하고 가변 저항 R3의 슬라이더가 가장 오른쪽 (다이어그램에 따라) 위치로 전송됩니다. 본체에서 저항 R4를 선택하면 트랜지스터 T1의 에미터 전압이 약 2V가 됩니다. 그런 다음 저항 R16의 저항을 변경하면 트랜지스터 T4 및 T5의 에미터 전압이 약 6V로 설정됩니다. 그런 다음 로컬 오실레이터 블록 설정을 시작합니다. 측정 한계가 4V인 고주파 전압계를 기판의 단자 1에 연결하고 코일 L2의 튜닝 코어를 회전시켜 약 0,5V의 진폭을 갖는 RF 전압을 얻은 다음 RF 전압계를 연결합니다. 단자 2에 연결하고 평활 범위 생성기의 작동을 확인합니다. 필요한 중첩(4,1~4,15MHz)(가장자리에서 약 5kHz의 여백 포함)은 저항 R5 및 R7(그림 4 참조)을 선택하고 L3 코일 코어를 조정하여 설정됩니다. 필요한 경우 로컬 발진기 블록(그림 3의 C2)에 추가 커패시터를 도입할 수 있습니다. 국부 발진기 보드의 단자 6과 7 사이에 설치됩니다. 핀 2의 RF 전압 진폭은 대략 1,2V와 같아야 합니다. "설정" 노브를 돌려 범위에 걸쳐 로컬 발진기 전압의 불균일성을 확인합니다. 0,1V를 초과해서는 안됩니다. 이제 송수신기의 기본 장치인 무선 주파수 경로 설정을 시작할 수 있습니다. 부하는 2-6 Ohms 또는 이에 상응하는 저항을 가진 확성기 Ш10 커넥터에 연결됩니다. 동일한 저항과 0,5W의 소산 전력을 갖는 저항입니다. 부하와 병렬로 AC 전압계 또는 오실로스코프가 켜집니다. 메인 보드의 핀 4가 일시적으로 접지에 단락되어 자동 이득 제어 회로가 비활성화됩니다. 이 튜닝 단계에서는 스무스 레인지 제너레이터도 끄는 것이 좋습니다. 손가락이나 드라이버로 MC4 칩의 핀 2를 만지면 출력에서 배경이 나타나는 것으로 베이스 앰프가 작동한다고 확신합니다. 표준 신호 발생기는 L4 코일과 병렬로 연결됩니다. 신호 레벨을 20-50mV로 설정하면 베이스 앰프의 출력에 신호가 나타날 때까지 500kHz 영역에서 GSS 주파수가 변경됩니다. GSS의 설정을 변경하지 않고 신호 레벨을 20μV로 낮추고 GSS를 커패시터 C11과 병렬로 연결합니다. 인덕터 L3의 튜닝 코어를 회전시켜 베이스 증폭기의 출력에서 최대 전압을 달성합니다. 그런 다음 GSS는 L1 코일과 병렬로 연결되고 L2 코일도 최대 출력 전압으로 조정됩니다. 이 설정을 사용하면 GSS 신호 레벨이 점차적으로 1-2μV로 감소합니다. 무선 아마추어가 500kHz 스위프 주파수 발생기를 마음대로 사용할 수 있는 경우 통과 대역의 불균일을 최소화하기 위해 커패시터 C8 및 SI를 선택할 수 있습니다(라디오 아마추어 사이에서 널리 알려진 믿음과 달리 이러한 커패시터는 삽입 손실에 실질적으로 영향을 미치지 않음). 이러한 튜닝은 GKCH 없이 매우 안정적인 GSS로만 수행할 수 있습니다. EMF 주파수 응답 딥의 기울기가 가파르기 때문에 트랜시버 출력의 신호는 GSS의 불안정한 작동으로 인해 3-6dB만큼 변경될 수 있습니다. 동조). GSS를 사용하여 EMF의 입력 및 출력을 조정하려면 진폭 - 주파수 특성의 딥 중 하나에 해당하는 지점에서 주파수를 설정하고 커패시터 C8 및 SI를 선택하여 (튜닝 커패시터를 임시로 연결하는 것이 유용함) , 베이스 앰프의 출력에서 최대 전압이 달성됩니다. 기사의 첫 번째 부분에 제시된 통과 대역의 리플은 EMF 입력 및 출력 회로의 최적 조정의 경우에 해당합니다. EMF에서 서비스 가능한 부품 및 손실이 6dB 이하인 경우 L1 입력에서 경로의 감도는 0,5μV 이상이어야 합니다. 아마추어 조건에서는 신호 누설로 인해 1μV보다 나은 감도를 측정하기 어렵기 때문에 1μV의 GSS 신호 레벨에서 신호가 10μV를 크게(8배 이상) 초과하면 경로의 동작은 정상으로 간주되어야 합니다. 소음. 신호가 없을 때 베이스 앰프의 10옴 부하에서 노이즈 레벨은 XNUMXmV를 넘지 않아야 합니다. 부드러운 범위 생성기를 켜서 수신기의 입력 FSS를 조정합니다. 이를 위해 진폭이 5-10μV이고 주파수가 3,625MHz인 GSS의 신호가 수신기 입력에 공급되고 트랜시버 튜닝 노브는 주파수가 약 1kHz인 신호가 출력에 나타날 때까지 회전됩니다. 수신기의 베이스 앰프의 FSS 회로 L1C1 및 L2C3(그림 4)은 베이스 증폭기의 출력에서 최대 전압으로 조정됩니다. 무선 주파수 경로를 조정하는 과정에서 IF 및 LF 증폭기의 단계에 과부하가 걸리지 않도록 해야 합니다. 실제로 이것은 어떤 경우에도 저음 증폭기의 출력 전압이 2-3V를 초과해서는 안된다는 것을 의미합니다. "수신" 모드에서 무선 주파수 경로 튜닝이 끝나면 트랜시버 스케일이 보정됩니다. "전송" 모드에서 트랜시버를 설정하는 것도 본체에서 시작됩니다. 설정 초기에는 파워앰프에 전원이 공급되지 않습니다. 마이크는 무선 아마추어가 향후 트랜시버와 함께 사용할 ShZ 커넥터에 연결됩니다. 밀리볼트미터 또는 오실로스코프는 MC3 칩의 출력에 연결됩니다. 긴 "A"(마이크까지의 거리와 볼륨 레벨은 앞으로 방송에서 작업할 때와 같아야 함)라고 말하면 튜닝 저항 R1(그림 4)이 출력에서 신호 레벨을 설정합니다. MC3 칩의 전압을 0,1-0,15, 15V로 변경한 후 본체 보드의 2번 단자에 전선을 연결하고 생성된 SSB 신호를 보조 수신기에서 듣습니다. 최대 캐리어 억제는 트리머 저항 RXNUMX를 사용하여 설정되며, 전력 증폭기는 별도로 구성됩니다. 전원을 인가한 후 트랜지스터 T1의 모드를 설정합니다. 트랜지스터를 통한 전류는 약 50mA여야 합니다. 이것은 트랜지스터 T4의 에미터 회로에 포함된 저항 R1 양단의 전압 강하에 의해 제어됩니다. 그런 다음 등가 안테나가 커넥터 Ш1(저항이 75옴이고 소산 전력이 약 5W인 저항)에 연결됩니다. 예를 들어 각각 2옴의 저항을 갖는 220개의 MLT-2 저항에서 병렬로 연결된 여러 개의 더 큰 저항으로 구성될 수 있습니다. 주파수 3,625MHz, 진폭 0,1~0,15V의 신호를 GSS에서 전력증폭기 보드의 출력 1로 공급하고, 트랜지스터 T1의 베이스에 RF 전압계를 연결하여 대역통과 필터를 설정한다. L1C2C2L3C4, 그런 다음 등가 안테나와 병렬로 전압계를 켜서 발진 회로 L7C8C7 및 L13C14C20를 순차적으로 조정합니다. 튜닝 과정에서 GSS 신호의 값은 점차적으로 30-XNUMXmV로 감소합니다. L8 통신 코일의 권선 수를 변경하여 안테나와의 최적의 연결을 선택하여 튜닝을 완료합니다. 동조 기준은 안테나 등가물이 꺼져 있을 때 송신기 출력 전압을 두 배로 늘리는 것입니다. GSS에서 신호가 인가될 때 마지막 단에서 소비되는 전류는 0,5-0,7A이어야 합니다. 메인 보드와 전력 증폭기 보드 사이의 연결을 복원하면 트랜시버가 전체적으로 전송되는지 확인합니다. 신호는 보조 통신 수신기에서 수신됩니다. 본체 및 국부 발진기 장치와 달리 전력 증폭기에는 희소 부품이 더 많이 사용됩니다. 이는 출력 전력이 5와트인 전체 반도체 트랜시버를 만들고자 하는 바람에서 비롯되었습니다. 전력 증폭기에 덜 부족한 트랜지스터를 사용하려는 시도는 성공하지 못했습니다. 라디오 아마추어가 KT606 및 KT904 트랜지스터를 얻지 못하는 경우 램프 전력 증폭기를 만들 수 있습니다. 이러한 증폭기의 구성표가 그림 8에 나와 있습니다. 5. 설명된 본체와 함께 사용하면 솔리드 스테이트 파워 앰프와 마찬가지로 약 XNUMXW의 피크 출력을 제공합니다.
RF 신호는 본체에서 핀 2, 핀 3 및 4-+290V 전압, 핀 7-6,3V 교류 전압으로 공급됩니다. 핀 5 및 6은 안테나를 연결하도록 설계되었습니다. 단자 4에 대한 공급 전압은 70-100mA의 전체 편차 전류가 있는 측정 장치를 통해 공급됩니다. 트랜시버의 제어 방식은 사실상 변경되지 않습니다. 튜브 전력 증폭기의 경우 스위치 B1(그림 4)의 상단 접점은 전력 증폭기 장치에 + 290V를 공급하고 하단 접점은 나머지 트랜시버 장치에 + 12V를 공급하는 데 사용됩니다. 저자: B. Stepanov(UW3AX), G. Shulgin(UA3ACM), 모스크바; 간행물: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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