|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 UCU 전원 공급 장치, 2x51/2x32볼트. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
이제 고품질 사운드 재생을 사랑하는 많은 사람들이 매우 높은 성능과 최대 수십 와트의 출력을 갖춘 AF 증폭기를 독립적으로 제조합니다. 증폭 경로의 모든 링크와 종종 보조 장치, 스위칭 요소, 표시 등은 지속적으로 개선됩니다. 최대 UCU 품질 지표를 달성하려는 욕구로 인해 설계자는 전원 공급 장치와 관련하여 자신의 입장을 재고해야 합니다. 이것은 이해할 수 있습니다. 결국 큰 전류 소비로 가장 간단한 스무딩 필터는 더 이상 공급 전압의 만족스러운 안정성을 제공 할 수 없으며 이는 음질에 큰 영향을 미칩니다. 신호의 피크가 재생될 때 필터 출력의 전압 변동은 5V 이상에 도달하므로 전력 증폭기에 예비 공급 전압을 제공해야 합니다. 그러나 예비로 인해 증폭기 출력 트랜지스터의 작동 모드가 더 무거워지고 결과적으로 효율성과 신뢰성이 저하됩니다. 따라서 안정적인 전원 공급 장치를 선호하는 라디오 아마추어가 점점 더 많아지고 있습니다. 또한 강력한 트랜지스터의 비용과 교체의 번거로움을 감안할 때 매우 바람직한 안정 장치에 과부하 보호 장치를 쉽게 도입할 수 있습니다. 고품질 파워 앰프 전원 공급 장치에는 어떤 특성이 있어야 합니까? UCU 전원 공급 장치에 대한 가장 중요한 요구 사항에는 주어진 안정화 및 리플 억제 계수에서 필요한 출력 전력, 보호 시스템의 높은 신뢰성 및 효율성, 회로 및 설계의 가능한 최대 단순성, 보호 시스템의 온도 안정성 및 전체적으로 안정제. 전력 증폭기와 함께 작동하도록 설계된 스태빌라이저는 일반적으로 회로를 상당히 복잡하게 만드는 안정화 계수 Kst의 너무 큰 값을 요구하지 않는다는 점에 주목했습니다. 실습에서 알 수 있듯이 고품질 전력 증폭기는 Kst = 30인 스태빌라이저와 완벽하게 작동합니다. 신호 피크(출력 전력 Pout = 60W에서)를 재생하는 동안 공급 전압의 변동은 0,2V를 초과하지 않았으며 AF 증폭기가 불안정한 소스에서 전원을 공급받을 때 이러한 조건에서 일반적인 추가 왜곡이 발생하지 않았습니다. 공급 전압 선택 문제와 보호 장치 작동 임계 값을 고려하십시오. 전원 공급 장치의 한 암의 출력 전압 Upit(그림 1)은 다음과 같아야 합니다.
여기서 Imax는 최대 출력 전압 스윙에서의 전류 값, A입니다. Uke us - 출력 트랜지스터의 포화 전압, V; Rн - 부하 저항, 옴, Ros - 출력 트랜지스터 옴의 이미 터 회로에서 피드백 저항의 저항.
Rn = 4옴이라고 가정해 보겠습니다. 이것이 강력한 증폭기의 가장 일반적인 경우이기 때문입니다. 숫자 값을 표시된 부등식으로 대체하면 전력이 60 ~ 80W 인 앰프의 전원 공급 장치 한 암의 전압이 27 ~ 33V 내에 있는지 쉽게 확인할 수 있습니다. 현재 보호 시스템을 작동하기 위한 임계값을 결정하는 문제에 대해 살펴보겠습니다. 이 임계값은 최대 출력 전력에서 신호의 왜곡되지 않은 재생이 보장되는 정도여야 합니다. 반면 임계값은 출력 트랜지스터의 Imax 값을 초과하지 않아야 합니다. 아시다시피 부하의 유용한 전력
어디서 왔어?
이 비율을 기반으로 다양한 출력 전력 값에 대한 현재 보호 시스템의 임계 값 Iz 값 표가 작성되었습니다. 이 표는 증폭기의 각 채널이 별도의 스태빌라이저에 의해 전원이 공급되는 경우에 해당합니다(두 전력 증폭기가 공통 소스에 의해 전원이 공급되는 경우 응답 임계값이 두 배가 되어야 함). 대략 Iz = (1,03 ... 1,07) Imax를 취할 수 있습니다.
앞서 말한 내용을 기반으로(이는 실제로 확인됨) 하나의 안정화된 소스에서 두 전력 증폭기에 전원을 공급하는 것이 바람직하지 않다는 결론을 내릴 수 있습니다. 또 다른 중요한 문제는 보호 시스템 유형의 선택입니다. 비상 모드에서 전류가 안정화되는 보호 장치는 여기에서 사용할 수 없습니다. 사실 일반적으로 부하 회로가 닫히면 스태빌라이저의 조절 트랜지스터를 통해 매우 큰 전류가 흐릅니다. 즉시 제한 조치를 취하지 않으면 스태빌라이저의 조절 트랜지스터의 열 파괴가 가능하고 그 후에 종종 전력 증폭기의 출력 트랜지스터가 발생할 수 있습니다. 조절 트랜지스터가 닫히는 보호 장치는 상대적으로 낮지 만 속도는 충분합니다. 이러한 장치에는 자체 반환과 "트리거 효과"가 있는 두 가지 유형이 있습니다. 전자는 과부하의 원인이 제거된 후 자동으로 스태빌라이저를 작동 모드로 되돌립니다. 두 번째는 스태빌라이저의 조정 트랜지스터를 닫은 상태로두고 외부 영향으로 만 사고가 제거 된 후 안정화 모드로 되돌릴 수 있습니다. 우리의 의견으로는 전력 증폭기를 보호하기 위해 자동 재설정 장치를 사용하는 것은 바람직하지 않습니다. 과부하가 주기적이면(예: 최대 레벨로 음반을 재생하는 경우) 보호 시스템의 주기적인 작동으로 인해 증폭기 전원이 간헐적입니다. 이로 인해 증폭기에서 과도 프로세스가 반복적으로 반복되어 고장이 발생할 수 있습니다. "트리거 효과"가 있는 장치가 더 바람직합니다. 비상 사태의 가능성이 상당히 높을 때 증폭기를 설정, 테스트 및 수리하는 과정에서 매우 효과적입니다. 위의 모든 고려 사항을 고려하여 스태빌라이저가 개발되었으며 그 계획은 그림 2에 나와 있습니다. XNUMX.
스태빌라이저는 제어 요소에 복합 트랜지스터를 사용하는 보상 방식에 따라 만들어집니다. 두 스태빌라이저 암은 개략적으로 동일합니다. 네거티브 TKN 안정화 기능이 있는 제어 요소에 D818B 제너 다이오드를 사용하여 출력 전압의 온도 드리프트를 크게 줄일 수 있었습니다. 비교 장치(VT4)와 제어 요소(VT1)에서 서로 다른 구조의 트랜지스터를 사용하면 한편으로는 스태빌라이저 시동 회로를 도입해야 합니다. 한편, 이 구조는 몇 가지 장점도 제공합니다. 특히 스태빌라이저의 제어 요소를 안전하게 닫기 위해 보호 시스템을 트리거하는 데 짧은 스위칭 펄스만 필요합니다. 이 상태는 매우 안정적이며 트리거된 후 VT3 보호 시스템의 트랜지스터가 지속적으로 열려 있을 필요가 없습니다. 시작 회로는 제어 요소를 분로하고 시간 릴레이의 접점 K3로 연결된 저항 R1.1입니다 (그림 3). 초기 상태(전원 공급 장치의 전원이 차단됨)에서 릴레이 K1.1의 접점 K1.2 및 K1가 닫힙니다. 약 1초간 전원을 인가하면 스태빌라이저가 작동합니다. 그런 다음 릴레이에 전원이 공급되고 접점이 열리고 시작 회로가 비활성화됩니다.
부하 회로의 과부하 또는 단락이 발생한 경우 저항 R7 양단의 전압 강하는 트랜지스터 VT3을 약간 엽니다. 이로 인해 트랜지스터 VT4가 닫히기 시작하고 트랜지스터 VT1 및 VT2가 이어집니다. 트랜지스터 VT3의 이미 터에서 전압이 감소하면 더 큰 개방이 발생하고 제어 요소는 눈사태처럼 닫힙니다 (릴레이 K1은 켜져 있음). 보호 시스템이 작동한 후 부하 회로를 통과하는 출력 전압과 전류는 매우 작습니다. 트랜지스터 VT80의 케이스가 2 ° C로 가열 되더라도 각각 2mV와 100μA를 초과하지 않습니다. 과부하의 원인을 제거한 후 스태빌라이저를 작동 모드로 전환하려면 잠시 동안 앰프의 전원을 끄십시오. 무화과에. 그림 4와 5는 보호 시스템 작동 임계 값의 다양한 값에서 부하 저항에 대한 출력 전압과 부하 전류의 실험적으로 얻은 그래픽 종속성을 보여줍니다.
완전한 전력 디커플링을 위해 각 앰프 채널에 대해 별도의 안정 장치가 제공됩니다. 정류기는 평활 용량 성 필터가있는 전파 브리지 회로에 따라 만들어집니다. 복합 트랜지스터 VT1과 VT2의 총 전류 전달 계수는 70000 이상이어야 하고 트랜지스터 VT4는 100 이상이어야 합니다. 보호 동작의 명확성을 향상시키기 위해 트랜지스터 VT3의 정적 전류 전달 계수는 최소 150.
트랜지스터 VT2와 VT6은 절연 개스킷을 통해 사용 가능한 면적이 1000cm2인 방열판에 각각 설치됩니다. 양쪽 개스킷에는 열전도성 그리스가 도포되어 있습니다. KPT-8(GOST 19 783-74)은 트랜지스터 케이스의 열 저항(방열판)을 크게 줄일 수 있게 했습니다. 트랜지스터 VT1 및 VT5는 15x15mm 모서리 프로파일의 두랄루민으로 만들어지고 표면적이 약 10cm2인 방열판에 장착됩니다. 스태빌라이저는 튜닝 저항 SP4-1을 사용합니다. 커패시터 C1, C2 - KM-5, 나머지 - K50-6. 저항 R7, R20 - 와이어. KT814V 트랜지스터 대신 KT816V, KT816G, KT626V, KT626D를 사용할 수 있습니다. KT827V 대신 - KT827B; KT315G - KT503G 대신 KT503E - KT602B, KT603B, KT503B, KT503G, KT3102A - KT3102V, KT3102D, KT3102E 대신; KT815V 대신 - KT817V, KT817G, KT961A, KT807A, KT807B, KT801A, KT801B; KT825V 대신 - KT825A, KT825B, KT825G; KT361G 대신 - KT501E, KT501K, KT502B, KT502G, KT3107B, KT3107I; KT502E 대신 - KT502G, KT502D, KT501M. 안정기를 설정하려면 전압계, 전류계, 250 ... 300W의 부하 저항 (예 : 가변 저항기 RSP-2)이 필요합니다. 닫힌 입력과 최소 1MHz의 컷오프 주파수를 가진 오실로스코프를 갖는 것도 바람직합니다. 스태빌라이저의 모든 숄더를 교대로 조정합니다. 먼저 저항 R3을 짧게 연결하고 튜닝 저항 R12로 원하는 출력 전압을 설정하여 스태빌라이저를 부하없이 시작합니다. 가변 저항은 최대 저항으로 전송되고 전류계를 통해 스태빌라이저의 출력에 연결됩니다. 전압계 판독 값이 변경되지 않은 경우 자체 여기가 없습니다. 그렇지 않으면 커패시터 C1을 선택해야 합니다. 보호 시스템은 먼저 튜닝 저항 R8의 엔진을 다이어그램에 따라 낮은 위치로 설정하여 조정됩니다. 부하 저항을 줄임으로써 임계 값과 동일한 전류계 판독 값을 얻은 다음 보호 기능이 작동 할 때까지 저항 R8의 슬라이더를 움직입니다. 가변 저항은 최대 저항 위치로 돌아가고 스태빌라이저의 전원 공급 장치가 꺼졌다가 다시 켜지고 보호가 트리거될 때까지 부하 저항이 다시 감소합니다. 필요한 경우 저항 R8의 슬라이더 위치가 수정됩니다. 조절 요소의 강력한 트랜지스터가 과열되지 않도록 신속하게 보호 시스템을 구축해야 합니다. 반복 테스트를 통해 스태빌라이저의 높은 신뢰성과 보호 시스템의 효율성이 입증되었으며, 이는 전력 증폭기용 전원 공급 장치 설계에 대한 올바른 접근 방식을 확인합니다. 저자: E. Mitskevich, I. Karpinovich
터치 에뮬레이션을 위한 인조 가죽
15.04.2024 펫구구 글로벌 고양이 모래
15.04.2024 배려심 많은 남자의 매력
14.04.2024
▪ 40nm 통합 ReRAM이 있는 Panasonic 컨트롤러 ▪ 프로그래밍 가능한 로직이 내장된 고집적 마이크로컨트롤러
▪ 기사 도구 및 고정 장치를 사용한 설치 작업. 노동 보호에 관한 표준 지침 ▪ 기사 자동 냉장고 온도 조절기. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전 ▪ 기사 높은 수신기 감도 - 간단한 방법으로. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
홈페이지 | 도서관 | 조항 | 사이트 맵 | 사이트 리뷰
www.diagram.com.ua |
다른 기사 보기 섹션 
과학 기술의 최신 뉴스, 새로운 전자 제품:
이 페이지의 모든 언어