탁상용 공기 이오나이저. 계획, 설명

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데스크탑 공기 이온화 장치. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전

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인체 건강에 대한 음이온의 이점에 대해 이미 많이 언급되었습니다. 인공 공기 이온화가 우리에게 제공하는 것을 간단히 기억해 봅시다. 첫째, 가장 중요한 것은 컴퓨터 모니터와 텔레비전이 실내 공기의 음이온을 중화시킨다는 것입니다. 따라서 최소한 모니터와 텔레비전에서 생성되는 양전하를 효과적으로 억제할 수 있는 장치가 필요합니다.

또한, 공기 이온화 장치는 실내 공기 공간에 필요한 추가 양의 음이온을 생성해야 합니다. 즉, 공기 이온화 장치는 부족을 보상할 뿐만 아니라 추가 양의 음이온을 생성해야 합니다. 우리는 피로, 과민성, 불면증, 급성 호흡기 질환(ARI), 중추신경계(CNS) 및 심혈관계 장애와 같이 공기 중의 음이온 공기 부족으로 인한 주요 부정적인 영향을 나열합니다. 공기 이온화 장치 사용의 이점은 [1]에 잘 설명되어 있습니다. 이온화 장치를 사용하면 노화 과정이 느려지고 다발성 경화증 치료 과정, 노인성 마라스무스가 발생하며 노년기의 뼈 융합 과정이 개선됩니다. 면역력이 향상됩니다. 저자는 이온화된 공기를 체계적으로 흡입해야만 원하는 결과를 얻을 수 있다고 올바르게 경고합니다. 나는 이 의견에 동의하지 않을 수 없다.

모든 것이 괜찮을 것이지만 Chizhevsky 샹들리에는 크기가 커서 비좁은 아파트, 특히 천장이 낮은 경우 해당 문제를 일으 킵니다. 그러나 그것이 천장에 그러한 "빨판"을 사용하는 것이 전부는 아닙니다. [2]에서 천장이 미세먼지로 뒤덮인 것은 맞다. Chizhevsky 샹들리에가있는 천장 표면을 추가로 단열하거나 후자의 서스펜션 높이를 줄이거 나 동시에 두 가지를 모두 수행해야합니다.

샹들리에의 큰 치수는 음이온 발생에 필요한 효율성을 얻는 편의성에 의해서만 발생합니다. 이 상황에서 벗어나는 방법은 이른바 음이온 방출기[2]에 의해 제공되는 것 같습니다. 이 방열기의 장기간 작동으로 음이온 방출 효율의 우수성이 확인되었습니다. 그러나 적어도 작동을 방해하는 두 가지 중요한 단점이 있습니다. 먼저 늘어진 와이어를 따라 벽이 미세 먼지로 덮여 있습니다. 둘째, 방은 그러한 이미 터로 인해 불쾌하게 "쓰레기"가됩니다. 아니, 아니, 누군가이 전선을 끊을 것입니다. 그리고 공기 이온화 장치의 데스크톱 버전을 만드는 것은 어떻습니까? 결국,이 경우에만 모든 방의 천장에 "붙지"않고 모든 방에서 이온화 된 공기를 호흡 할 수 있습니다. 공기 이온화 장치의 이러한 디자인을 통해 작업장에 직접 설치할 수 있습니다. 책상이든 무선 기계 엔지니어, 전문 프로그래머, 스포츠 시뮬레이터 근처 등의 작업장이든 상관 없습니다.

~220V의 저주파에서 요구되는 음극의 고전압에 대한 네트워크 전압 변환기의 기존 사용은 매우 바람직하지 않습니다. 이것은 문헌에서 이미 언급된 바 있다. 고전압 전압에 중첩된 상당한 리플 진폭이 나타납니다. 변환기 회로가 작동하는 주파수를 높이면 가장 간단한 방법으로 이를 제거할 수 있습니다.

컨버터의 회로를 수정하면 저전압 전원에 묶이는 문제에서 벗어날 수 있습니다. 결국, 예를 들어 [2] 또는 [3]에 게시된 공기 이온화 장치용 전압 변환기가 매우 효율적임을 인정해야 합니다.

[2]의 구성은 시스템 전체의 안정성과 신뢰성에 문제 없이 오랫동안 작동했습니다. 그러나 12V 전압 안정기에 바인딩하면 특히 이온 방출기("샹들리에")와 관련하여 시스템 이동성 측면에서만 방해가 됩니다. 유사한 진술은 구성과 관련하여 상당히 공정합니다 [3]. 이 컨버터에는 30V(280mA) 및 5V(40mA)의 두 가지 전압 소스가 필요합니다. 설계(그림 1)를 사용하면 변환기 회로를 공기 이온화 장치에 공급할 때 네트워크 안정 장치를 설치할 필요가 없습니다.

(확대하려면 클릭하십시오)

이 회로에서 소비하는 전류는 수십 mA를 초과하지 않습니다. 설계 승수를 제외한 거의 모든 부품이 작은 플라스틱 케이스에 들어 있습니다. 트랜지스터 VT2에만 작은 방열판이 장착되어 있습니다.

다이오드 브리지 VD1-VD4의 주전원 전압은 전류 제한 저항 R1 및 R2를 통해 공급됩니다. 따라서 가장 불리한 상황(예: 전해 커패시터 C1의 고장)에서 다이오드 브리지를 통과하는 전류는 0,5A를 초과할 수 없습니다. 1N4007 다이오드는 최소 1A(Uobr ≤ 1000V)의 직류를 견딜 수 있습니다. 중요한 경우에는 회로에 0,25A(.U1)의 전류에 대한 가용성 인서트가 있습니다.

커패시터 C1의 양전압은 회로의 두 섹션에 동시에 공급됩니다. 첫 번째는 저항 R7을 통해 펄스 변압기 T1과 고전압 트랜지스터 VT2의 컬렉터에 연결됩니다. 두 번째-안정기 저항 R3-R6을 통해 DD14 마이크로 회로의 핀 1에 연결하고 제한 저항 R12를 통해 "빌드 업"트랜지스터 VT1의 컬렉터에 연결합니다. 회로의 이 섹션의 전원 공급 장치는 VD5 제너 다이오드의 존재로 인해 안정적입니다. 디자인의 마스터 오실레이터는 오랜 시간 동안 잘 입증된 "다이오드" 회로에 조립되었습니다.

이들은 요소 DD1.1, DD1.2, C5, VD6, VD7, R9 및 R10입니다. 회로의 전원 공급은 마이크로 회로 DD1.3, DD1.4의 두 추가 요소를 병렬로 포함하여 수행됩니다. 전류 제한 저항 R11의 출력에서 직사각형 제어 펄스가 트랜지스터 VT1에 공급됩니다. 부스트 커패시터 C6의 작은 커패시턴스는 트랜지스터 VT1의 빠른 차단에 기여합니다. 이 트랜지스터의 이미 터에서 신호가 최종 단계의베이스 (트랜지스터 VT2)로 공급됩니다. 이 회로의 특징은 저저항 저항 R13(51옴), 즉 51옴이 있다는 것입니다.

알려진 바와 같이 고전압 트랜지스터의 UKEmax 값은 베이스와 이미 터 단자 사이에 연결된 저항의 저항을 엄격하게 조절해야만 보장됩니다. 라디오 애호가들은 고전압 트랜지스터의 "치명적인" 결과에 놀라움을 금치 못하고 그냥 잊어버립니다. 그렇기 때문에 최근까지 펄스 변압기에 의한 "빌드업"이 있는 고전압 회로의 전압 변환기 출력단이 매우 일반적이었습니다. 후자는 출력 트랜지스터의 베이스와 이미 터 사이에 연결되었습니다. 이것은 "한 돌로 두 마리의 새를 죽였습니다." 첫 번째는 트랜지스터의 베이스와 이미 터 출력의 직류에 의한 단락 (거의 단락)입니다. 즉, UKEmax의 문제는 자동으로 해결됩니다(UKEmax, 베이스와 이미터 사이의 저항에 의해 제한됨). 두 번째는이 트랜지스터를 잠그는 동안 펄스를 공급할 가능성을 수신하는 것입니다. 그러나 아시다시피 이것은 바이폴라 트랜지스터의 베이스에서 소수 캐리어를 "흡입"하는 가장 좋은 방법입니다. 그러나 그림 1의 회로에는 큰 스위칭 전력이 없기 때문에 키 트랜지스터 VT2의 간단한 제어 시스템으로 해결할 수 있는 것으로 밝혀졌습니다. 우리 시스템은 공진형이기 때문에 펄스 매개변수를 신중하게 선택해야 했습니다. 이것은 보드에 설치된 두 개의 트리밍 저항 R9 및 R10을 사용하여 수행됩니다.

별도로 일시정지 기간(tp)과 펄스(ti)가 선택됩니다. 이것은 필요한 높은 출력 전압(≥25kV)에서 전력 소비 측면에서 우수한 성능을 달성할 수 있는 유일한 방법입니다. 주파수는 커패시터 C5(20-50kHz)의 커패시턴스를 변경하여 선택됩니다. 클록 생성기 칩뿐만 아니라 트랜지스터 VT3도 가장 단순한 파라메트릭 스태빌라이저(R6-R5, VD1)에서 전원을 공급받는다는 점을 강조해야 합니다. 그렇기 때문에 강력한 출력 트랜지스터 VT2의 제어 회로를 최적화하는 것이 매우 중요합니다. 그건 그렇고, 내 디자인 옵션은 저항 R13의 저항이 33ohms로 줄어들 때까지 작동 상태를 유지합니다. 즉, 저전력 전압원이 실제로 사용되고 하나는 "두 전선"용입니다.

콜렉터 회로(R12)에 설치된 저항은 일종의 펄스 형태 최적화기 역할을 합니다. 그 존재 덕분에 회로에서 필요한 모든 것을 "압착"할 수있었습니다. 작업을 완료하십시오. 트랜지스터 VT2의 부하는 펄스 변압기 T1의 13차(I) 권선입니다. 커패시터 C8 I와 함께 권선은 발진 회로를 형성합니다. 이 디자인은 전체적으로 이온화 장치의 높고 안정적인 효율을 제공합니다. 다이오드 VD2은 트랜지스터 VTXNUMX를 역전압으로부터 보호하는 역할을 합니다.

커패시터 C4 정보. 이 요소가 없으면 회로가 정상적으로 작동하지 않습니다. 솔직히 말하면 출력 스테이지 회로의 여러 변형과 이러한 회로에 공급하는 노드가 테스트되었습니다. 증폭기 부하와 함께 저항이 설치된 경우 차단 커패시터가 필요할 뿐만 아니라 필요합니다. 그렇지 않으면 증폭 소자 자체의 정상적인 작동이 보장되지 않습니다. 또한 차단 커패시터로 "울리는" 인스턴스를 설치하면 슬픈 결과가 발생합니다.

부하가 20-30kHz 이상의 주파수로 "진동"하는 경우 차단 커패시터는 이러한 "진동"을 소멸시킬 수 있어야 합니다. "인계"하고 공통 전선에 가깝습니다. 사운드 엔지니어링을 고려하십시오. 측정 장비에 의해 수정된 왜곡에 대해 얼마만큼 말합니까? 그리고 가끔 사용되는 커패시터의 품질에 대한 의견이 있습니다. 가장 낮은 주파수 커패시터는 전해입니다. 그렇기 때문에 중요한 경우에는 더 높은 주파수인 비전해식 주파수로 분로됩니다.

펄스 트랜스포머 T1의 7차(II) 권선에서 교류 전압은 요소 C12-C14, C17-C9 및 D18-DXNUMX에 조립된 고전압 배율기에 공급됩니다.

멀티 플라이어 링크의 수가 증가하여 (10 대 6 기존 링크) 펄스 변압기 T3의 권선 II에서 2,5kV로 출력 전압을 줄일 수있었습니다 (1kV이면 이미 충분함). 그리고 이것은 가능한 전기 고장에 가까운 작동 영역에서 변압기의 작동 모드를 밀어냅니다. 후자의 상황은 행크 매듭에 매우 위험합니다. 실험 및 작동에서 확인된 바와 같이 최대 4kV 변압기는 "코로나" 및 기타 위험한 영향 없이 안정적으로 작동합니다. II 권선의 전압을 최대 5kV까지 높이면 권선 사이에 절연이 파손되어 변압기가 비활성화될 수 있습니다. 즉, 화합물을 채우지 않고 펄스 변압기를 만들면 4kV 이하의 출력 전압에서만 안정적인 작동이 가능합니다. 그리고 저는 이 제품을 컴파운드로 채우고 싶지 않았습니다. 따라서 승수 링크 수를 늘리기로 결정했습니다. 이것은 무엇보다도 설정된 전압에 따라 전압 배율기의 요소를 언로드합니다.

후자의 상황은 전압 승수 요소의 고장이 없기 때문에 우리에게 감사할 것입니다. 동시에 나는 이미 30 단계 고전압 배율기를 수리했으며 다이오드와 커패시터를 모두 교체해야했습니다 ( "출력"은 -XNUMXkV, 출력 단락은 없었습니다).

세부. 정류기 브리지 다이오드 VD1-VD4 유형 1N4007은 KD0,3 (B, C, G), KD400 (V-E), KD105 (G-F), KD226 (G-F), KD243 (A-G) 등과 같이 허용 순방향 전류가 247A 이상이고 역 전압이 209V 이상인 유사한 것으로 교체 할 수 있습니다. KTs405, KTs402, KTs407 등과 같은 다이오드 브리지를 사용하는 것이 가능합니다. 하지만 이 경우 PCB 레이아웃을 수정해야 합니다. 1-10 마이크로 패럿 용량의 필요한 전압에 대한 모든 유형의 커패시터 C30.

내 디자인에서는 K50-12가 설치됩니다("거짓말"). 커패시터 C2 유형 K50-35, 커패시턴스도 중요하지 않으며 50-200 마이크로패럿 범위에 있을 수 있습니다. 작동 전압은 제너 다이오드 VD5의 안정화 전압보다 커야 합니다. 커패시터 C3 유형 K73-17, 커패시턴스는 0,022-0,1 uF 범위가 될 수 있습니다. 커패시터 C4는 고품질이어야 합니다(작은 tgδ, 즉 유전 손실 탄젠트가 더 작아야 함). K78-2형을 적용했습니다. 이들은 좋은 커패시터입니다. 고품질 사운드 앰프의 진공관 스테이지 간 요소 분리에도 적합합니다. 커패시터 C5는 운모 유형 KSO이고 C6은 KD입니다. 루프 커패시터 C13은 15pF의 용량과 각각 5kV의 작동 전압을 갖는 2200개의 직렬 연결된 K6,3-XNUMX 유형의 커패시터로 구성됩니다.

총 정전 용량은 1000pF이고 등가 전압은 12kV입니다. 트리머 저항 R9 및 R10 유형 SP3-38b. 저항 R14 고전압 유형 KEV-2. 나머지 저항은 MLT 유형입니다(MT 사용 가능). 고전압 체배기 다이오드 D9-D18 유형 KTs106G, KTs106V 및 KTs106B도 설치할 수 있습니다.

이제 시장에서 다양한 라디오 구성 요소를 구입할 수 있습니다. 그러나 실습에서 알 수 있듯이 무선 요소는 전류 과부하보다 과전압으로 인해 종종 실패합니다. 그리고 세부 사항이 단순히 사양에서 보장되는 매개 변수와 일치하지 않는 경우가 종종 있습니다. 멀티플라이어 커패시터 C7-C12 및 C14-C17도 더 낮은 부하율을 가져야 합니다(일반적으로 전압에서 허용되는 0,7이 아님). K15-4(470pFx20kV)를 설치했기 때문에 안전 여유가 충분합니다. 사실은 조정 과정 (또는 실험이 발생한 경우)에서 승수 요소를 정확하게 태우는 것이 가장 쉽다는 것입니다. 따라서 이 경우 전력 마진은 사치가 아니라 필수입니다. 실험 중에 변압기 T1의 II 권선의 정격 또는 작동 전압을 크게 초과하는 전압 펄스 (서지)가 II 권선에서 잘 발생할 수 있습니다. 그리고 이것은 곱셈기의 다이오드와 커패시터의 결함으로 이어집니다. 또한 잘 정립된 계획에서만 부하 계수가 0,7 또는 0,5인 요소를 손상 위험 없이 설치할 수 있습니다.

이제 가장 "끔찍한"인 펄스 변압기에 대해 알아보십시오. 장치 전체의 신뢰성은 주로 이 제품 제조의 정확성에 달려 있습니다. 코어는 브랜드 600NN ∅ 8mm 및 길이 160mm의 페라이트 자기 회로입니다. 두 권선 모두 단면 프레임에 배치됩니다. 단면 프레임을 돌릴 때 불필요한 번거로움을 피하기 위해 T1 변압기 권선의 단면 버전의 더 저렴한 버전을 테스트했습니다. 이 방법은 선삭 작업을 필요로 하지 않으며 펄스 회로에서 단면 코일 및 변압기의 국산화에 가장 적합합니다. 먼저 페라이트 막대에 변압기(파라핀) 종이를 3~4겹 감는다. 다른 두꺼운 종이도 괜찮습니다. 그 후 결과 제품의 직경을 캘리퍼로 측정합니다. 블랭크는 30x30mm 크기의 정사각형 모양의 포일이 아닌 유리 섬유로 절단됩니다. 11개가 있어야 합니다.

두께가 0,5mm를 초과하는 다른 전기 절연 재료도 적합합니다. 공작물 중앙에 캘리퍼스로 측정한 공작물의 직경에 따라 구멍을 뚫습니다. 제조 기술이 막대에 설치하는 속도가 필요하기 때문에 이러한 블랭크는 나중에 가까이에 있어야 합니다. 모든 권선은 PELSHO 0,25 와이어로 감겨 있습니다. 이 전선은 이중 절연되어 있으며 여기서는 과도하지 않습니다. 와이어가 제공된 섹션에 맞지 않고 권선이 장치 케이스에서 부당하게 부피가 큰 공간을 차지하기 때문에 더 두꺼운 와이어로 감을 가치가 없습니다. 직경을 더 작게 해주세요. 따라서 첫 번째 절연 개스킷은 페라이트 끝 중 하나 근처에 접착제 또는 테이프로 페라이트 막대에 고정됩니다. 페라이트 로드에는 총 XNUMX개의 섹션이 있어야 합니다. 따라서 필요한 섹션 권선의 향후 스페이서-파티션을 수용하기 위해 모든 필기 대상으로 표시를 만듭니다.

그런 다음 두 번째 절연 개스킷을 설치하십시오. 감을 쪽에서 실로 고정합니다. 결과 코일에서 300 회전을 감습니다. 우리는 이것을 10번 연속으로 합니다. 우리는 두 번째 권선이 이미 감겨 있고 PELSHO 3000 와이어의 0,10,25턴을 포함한다고 생각합니다. 이제 I 권선을 감는 것이 남아 있습니다. 상단에 있습니다. 두 번째 감기에. 그것은 또한 "파손"되지만 "차가운"끝 (다이어그램에 따른 I 권선의 상단 출력)부터 세어 XNUMX 개의 섹션으로 만 구성됩니다.

어떤 경우에도 몇 킬로볼트의 전압이 존재하는 II 권선의 출력 근처에서 권선을 수행해서는 안됩니다! 75개의 섹션 각각에는 이전과 동일한 와이어의 300회 회전(즉, 총 XNUMX회 회전)이 포함됩니다. 따라서 고주파 트랜스포머 제조 과정에서 발생하는 단면 프레임 제작의 기술적 문제와 결함을 피할 수 있다.

실제로 커패시턴스 측정 장치로 이 코일(권선 II)의 커패시턴스를 측정합니다. 용량이 실제로 무시할 수 있다는 사실에 유쾌하게 놀랐습니다! 이 변압기의 I 권선도 마찬가지입니다(pF 단위!). 페라이트 막대의 길이는 1,5배로 줄이거나 1,5배로 늘릴 수 있습니다.

넓은 범위와 회전 비율 내에서 변경할 수 있습니다. 그러나 II T1 권선에서 더 높은 전압을 "풀"하려는 경우 유전체 필러(실러) 없이는 전기적 고장(위 참조)을 피할 수 없습니다. 단면 프레임의 뺨 모양이 사각형이기 때문에 변압기를 인쇄 회로 기판에 쉽게 장착할 수 있습니다. 트랜지스터 VT1은 파라미터 ∆h21e>>300(Ib=const=1μA)으로 선택됩니다. Ukemax 미터(>> 2V)를 사용하여 트랜지스터 VT1200를 선택합니다. KT828A 트랜지스터 대신 KT838A도 설치합니다. 다른 유형의 트랜지스터로 공기 이온화 장치의 작동을 확인하지 않았습니다. 해외에서 KT872A와 BU508 생산 등이 모두 적합하다고 가정 할 수 있습니다.

구조적 실행. 전압 배율기를 제외한 그림 1의 모든 회로 요소는 2x150x180mm 크기의 플라스틱 케이스에 놓인 인쇄 회로 기판(그림 45)에 배치됩니다.

고전압 배율기는 140x70x60mm 크기의 별도 하우징에 배치됩니다. 커패시터 K15-4는 케이스 한쪽에 나사산 접점이 있습니다. 따라서 너트로 절연판에 부착됩니다. 다이오드 KTs106G는 이러한 커패시터의 단자에 직접 납땜됩니다. 플라스틱 케이스의 상부 덮개에 D16mm 길이 약 20cm의 절연관을 설치하고 저항 R14의 단자에 ∅ 12mm 길이 약 0,15cm의 니크롬선 30개를 납땜하고 이들 도체는 절연관을 통해 나간다. 이것은 음이온의 방출기입니다. 절연 튜브의 가장자리에서 세어 길이가 12cm 이상인 10 개의 와이어로 된 일종의 원추형입니다.

그리고 한 가지 더 중요한 점. 고전압 배율기의 세부 사항은 화합물로 채워져야 합니다. 파라핀은 잘 작동합니다. 고전압이 ≥25kV이고 컴파운딩이 필요하지 않은 이온화 장치 설계에 대한 설명을 믿지 마십시오. 날카로운 솔더 조인트의 가장자리를 둥글게 만드는 것으로 충분하다고 합니다. 하지만 그렇지 않습니다. 전압이 높을수록 프로세스가 강해지고 진행만 동반됩니다. 그리고 이것은 너무 빨리 승수 부분의 결함으로 이어집니다.

완전히 다른 문제는 승수 부품의 밀봉입니다. 그리고 고전압 회로의 요소에 대한 공기(산소!)의 접근을 차단해야만 빠른 결함으로부터 보호합니다. 그렇기 때문에 고전압이 16-27kV 범위 (및 그 이하)이지만 TV의 모든 전압 배율기가 밀봉되어 있습니다.

컨버터 블록과 승산기 블록은 약 120cm 길이의 고압 케이블로 연결되어 있으며, 이러한 케이블이 없으면 집에서 만든 케이블로 교체됩니다. 이러한 케이블은 라디오 주파수 텔레비전 유형 RK-75로 만들어집니다. 이렇게하려면 브레이드 스크린을 제거하십시오. 계획에 따르면 변압기 T1 권선의 탭 II는 별도의 연선 절연 도체와 연결됩니다.

연선 중심 도체가 있는 RK-75 케이블을 선호합니다. 이온화 장치를 개인 작업 변경에 사용할 계획인 경우 특히 중요합니다. 와이어는 여러 번 구부러지기 때문에 신뢰성과 강도가 이에 상응해야 합니다. 디자인이 단일 하우징에서 이루어지면 모든 내부 공간이 컴파운드로 채워져야 합니다. 그렇지 않으면 발전기 칩과 전압 변환기의 다른 요소가 고장납니다. 그러나 다른 한편으로는 연결된 고압 케이블을 쉽게 제거할 수 있습니다.

단조에 대해. 서비스 가능한 무선 구성 요소에 조립된 회로는 즉시 작동하기 시작합니다. 첫 번째 전원 켜기는 전류 측정 한계가 0-100mA인 전류계가 있는 실험실 자동 변압기(LATR)를 사용하여 수행됩니다.

LATR의 전압을 최소로 설정하면 점차 증가합니다. 좋은 회로는 많은 전류를 끌어오지 않아야 합니다. 그러나 디튜닝된 설계는 50-70mA 이상을 끌어낼 수 있습니다. 따라서 소형 CAL 라디에이터(70x70x1,5mm)가 장착된 출력 트랜지스터는 매우 뜨거워집니다. 동시에 잘 설정된 인스턴스는 네트워크에서 약 33mA(40mA 이하)의 전류를 소비합니다. 이제 트랜지스터는 만져도 거의 따뜻하지 않습니다. 제너 다이오드의 전압이 안정화 전압에 가까워지면 발전기 매개 변수 조정을 시작할 수 있습니다. 승수 출력에서 가장 높은 출력 전압을 제공하는 발전기 작동 모드에서 트리머 저항 엔진을 그대로 둡니다. 조정하는 동안 변압기 T1의 두 번째 권선에서 승수를 분리했습니다.

우리는 KTs106G 다이오드에 단극 정류기와 하나의 커패시터 470pFx20kV를 사용합니다. 또한 KEV-100 유형의 2MΩ 저항과 50μA 헤드의 전류 제한 저항을 사용합니다. 상한이 5kV인 전압계를 얻습니다. 그러나 동일한 저항을 통해 다이오드 VD8 및 VD10과 커패시터 C10 및 C11의 연결 지점에서 전압을 제어할 수도 있습니다. 그러나 승수가 봉인되지 않은 한 가능합니다. 내 디자인에서 저항 R9의 저항은 125kOhm이고 R10 = 287kOhm입니다 (범용 전압계 유형 B7-38로 측정).

그 후 저항 R12 및 R13의 저항이 선택됩니다. 저항 R13은 47-100옴 범위의 저항이 회로 전체의 작동을 손상시키지 않는 경우 선택할 수 없습니다. 저항 R12의 저항은 변압기 T1의 권선 II에서 최대 전압을 얻는 관점에서 선택됩니다. 변압기 T1과 커패시터 C13의 첫 번째 권선으로 형성된 회로와 "공진에 들어가는" 것뿐만 아니라 (문자 그대로!) 변환기의 가장 유리한 작동 모드를 찾는 것도 필요합니다. 그리고 저항 R12는 트랜지스터 VT2의 이러한 작동 모드에 영향을 미칩니다. 솔직히 말해서 모든 조정은 II 권선 T1의 출력에서 \uXNUMXb\uXNUMXb펄스 전압의 크기와 네트워크에서 장치가 소비하는 전류 모두에 영향을 미칩니다. 그리고 더. 변환기 회로의 요소가 전기 네트워크에 전기적으로 연결되어 있기 때문에 안전을 잊지 마십시오!

문학 :

Shtan Yu.A., Shtan V.Yu. 공기 이온화 장치 사용의 일부 기능(장치 "Chizhevsky의 샹들리에")//Radioamator. - 2001. - 1호. P.24.
Zyzyuk A.G. 공기 이온화기//Radioamator. - 2000. - 제5호. - P.36.
Lebedev V.D., Lebedev D.V. 공기 이온화기//Radioamator. - 2000. 8. - P.28.

저자: A.G. 지주크

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농업은 경제의 핵심 부문 중 하나이며 해충 방제는 이 과정에서 필수적인 부분입니다. 심라(Shimla)의 인도 농업 연구 위원회-중앙 감자 연구소(ICAR-CPRI)의 과학자 팀은 이 문제에 대한 혁신적인 해결책, 즉 풍력으로 작동되는 곤충 공기 트랩을 생각해냈습니다. 이 장치는 실시간 곤충 개체수 데이터를 제공하여 기존 해충 방제 방법의 단점을 해결합니다. 트랩은 전적으로 풍력 에너지로 구동되므로 전력이 필요하지 않은 환경 친화적인 솔루션입니다. 독특한 디자인으로 해충과 익충을 모두 모니터링할 수 있어 모든 농업 지역의 개체군에 대한 완전한 개요를 제공합니다. "적시에 대상 해충을 평가함으로써 우리는 해충과 질병을 모두 통제하는 데 필요한 조치를 취할 수 있습니다"라고 Kapil은 말합니다. ...>>

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안전한 유전자 변형 모기 05.05.2021

유전자 변형 모기 유충이 미국 남동부의 플로리다 사주에 풀려날 예정입니다. 이들은 수컷 곤충이며 동물과 사람을 물지 않습니다.

이번 실험은 뎅기열, 지카바이러스, 황열병 등 질병 확산을 억제하기 위한 프로그램의 일환이다.

모기는 XNUMX주 동안 XNUMX개 지역에서 방출되어 총 수억 마리의 유충이 될 것입니다. 곤충은 황열모기의 침입종에 속합니다. 그러나 그들은 자손이 성인이 될 때까지 생존하는 것을 막는 특별한 유전자를 가지고 있습니다. 이런 식으로 질병을 옮기는 곤충의 확산을 통제할 수 있을 것입니다.

이 모기는 플로리다 사주 전체 모기 개체수의 4%에 불과하지만 위험한 바이러스를 사람에게 퍼뜨리고 동물에게 치명적인 질병을 전염시킬 수 있습니다. 곤충은 전통적인 방제 방법에 내성을 갖게 되었기 때문에 새로운 방법을 찾아야 합니다.

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