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라디오 전자 및 전기 공학의 백과사전 가볍고 강력한 RA. 무선 전자 및 전기 공학 백과사전
무선 전자 및 전기 공학 백과사전 / 트랜지스터 전력 증폭기 소개 이 기사에서는 전력 변압기가 없는 전력 증폭기(PA)에 중점을 둘 것입니다. 아마추어 무선 환경에서 이러한 RA는 "변압기 없음"(내 생각에는 용어가 완전히 정확하지 않습니다. 전원 변압기만 있고 RF 변압기가 일반적으로 사용됨)이라고 하며 전기에 대한 지속적인 편견에 둘러싸여 있습니다. 위험. 이러한 편견은 두 가지 실제 이유로 발생했습니다. - 학교에서 배운 원칙에 따르면 "네트워크와 전기적으로 접촉하는 모든 것은 위험합니다!" (이 원칙은 종종 잘못 이해됩니다); - [1]에서 설명한 최초의 무변압기 RA는 특정 조건에서 실제로 위험할 수 있습니다. 이를 기반으로 더욱 강해진 편견은 네트워크(및 그에 따른 안전)로부터의 분리 문제가 해결된 트랜스포머가 없는 RA[2,3,4]에 대한 이후 출판물을 더 이상 흔들 수 없습니다. 솔직히 말해서 이 기사가 트랜스포머 없는 RA의 위험성에 대한 신화를 불식시킬 수 있을지 모르겠습니다. 기술적 인 문제는 없지만 (기사를 끝까지 읽을 수있는 인내심을 가진 편견없는 독자는 이것을 확신 할 것입니다) 심리학은 남아 있습니다 ... 거대한 전력 트랜스포머가 없는 RA의 위험을 확신하는 독자는 잘 설계된 전력 증폭기의 네트워크에서 분리하는 것이 더 나쁘지 않다고 (지금은 입소문으로) 믿으십시오. ) 기존 변압기보다 기사를 읽은 후 이것이 실제로 사실임을 알게 되기를 바랍니다. 네트워크 격리 먼저 "갈바닉 커플링"이라는 용어는 직접, 저항, 다이오드, 변압기 권선 등을 통한 직류 연결을 의미한다는 것을 기억합시다. 220V 네트워크에서 RA 케이스와 모든 커넥터(물론 네트워크 제외)의 갈바닉 연결이 위험한 이유는 무엇입니까? 아마도 고전압? 아마도 220V는 누군가에게는 매우 높은 전압처럼 보이지만 단파에는 그렇지 않습니다. 실제로 네트워크 변압기가 있는 램프 RA에서는 몇 배나 더 큰 교류 전압이 사용되며 이 고전압의 소스(고전압 양극 권선)는 직접 또는 정류기 브리지 다이오드를 통해 케이스에 연결됩니다. 그리고 - 실제로 위험하지 않기 때문에 아무도 이것을 두려워하지 않습니다. 실제로 장치 케이스 및 모든 커넥터의 네트워크와 갈바닉 연결의 위험은 역설적으로 네트워크의 와이어 중 하나(XNUMX)가 접지에 연결되어 있다는 것입니다. 따라서 지구, 바닥, 신발 등의 전도성을 통해 - 항상 인체에 전기적으로 연결되어 있습니다. 네트워크의 두 번째 와이어(위상)가 장치 본체에 있을 때 RA의 이러한 회로에서 어떤 일이 일어날지 이해하기 쉽습니다. 사람이 장치 본체를 만지면 회로가 닫힙니다(두 번째 와이어 네트워크의 - 지구, 잊지 마세요, 이미 사람과 연결되어 있습니다). 최소한 감전은 보장됩니다. 네트워크의 상 전선이 PA 커넥터 중 하나와 갈바닉 접촉하는 경우 상황은 더욱 악화됩니다. 일반적으로 접지된 장치(안테나, 트랜시버 또는 컴퓨터)가 이 잭에 연결되면 주전원의 단락 전류가 이 잭에 연결된 장치를 통해 흐릅니다. 트랜시버나 컴퓨터가 아닌 메인 퓨즈가 먼저 끊어지면 매우 운이 좋을 것입니다. 따라서 RA 하우징 및 모든 커넥터의 네트워크와의 갈바닉 연결은 허용되지 않습니다. [1]과 같이 네트워크의 전선 중 하나가 접지라는 사실을 사용하고 시작 장치를 사용하여 PA 플러그를 네트워크에 연결하는 "극성"을 처리하더라도 증폭기 [1] 모든 것이 잘 작동하는 한 완전히 안전합니다. 그러나 시동 장치의 작동을 방해하고(예: 릴레이 접점이 고착됨) 플러그를 잘못된 "극성"으로 소켓에 삽입하는 것은 가치가 있습니다. 위에서 설명한 모든 문제는 보장됩니다. 그러나 상황이 정말 절망적으로 나빠서 네트워크와 접촉하지 않는 것이 더 나을까요? 그것을 알아 내려고합시다. TV, 컴퓨터 등에 널리 사용되는 전원의 스위칭(안전)에 반대하는 사람이 없기를 바랍니다. 더 이상 필요하지 않은 한 훌륭합니다. 따라서 네트워크와의 갈바닉 접촉에는 네트워크 노이즈 필터, 정류기, 고주파 발생기가 있을 수 있다는 점을 염두에 두지 마십시오. 예를 들어, 그림 1은 스위칭 전원 공급 장치의 단순화된 다이어그램을 보여줍니다. 굵은 선은 네트워크와 갈바닉 접촉이 있는(따라서 위험함) 회로와 노드를 나타내고 가는 선은 네트워크에서 격리된 안전한 회로를 보여줍니다.
같은 방식으로 네트워크에 전기적으로 연결된 회로는 모든 후속 그림에 표시됩니다. 그림 1로 돌아가자. 소스의 출력 회로는 페라이트 기반 RF 변압기에 의해 네트워크에서 전기적으로 분리됩니다. 이 회로의 절연은 매우 우수합니다. 그러나 네트워크와 통신하기위한 또 다른 회로가 있습니다 (갈바닉은 아니지만 용량 성). 섀시에 연결된 노이즈 필터 커패시터 C1, C2입니다. 다시 한 번 강조합니다. 이러한 커패시터(또는 그 중 하나를 통해 네트워크의 위상 와이어에 연결된 장치)를 통해 네트워크와 장치 섀시를 연결하는 것은 매우 약하고 갈바닉이 아니라 용량성입니다! 잘 만들어진 변압기 RA에는 노이즈 필터 커패시터도 네트워크 와이어에 설치됩니다. 예를 들어, 그림 2는 91μF 용량의 커패시터가 섀시의 네트워크 커넥터 단자에서 납땜되는 외국 라디오 아마추어 사이에서 널리 사용되는 "알파 0,022 b" 증폭기 회로의 일부를 보여줍니다. 전원 스위치 전에도.
따라서 잘 알려진 전문 계획에서는 다음과 같은 (검증되고 안전한) 솔루션이 사용됩니다. 1. 노이즈 필터, 정류기, 고주파 발생기의 네트워크와의 갈바닉 접촉. 2. 0,01 ... 0,047 마이크로 패럿 용량의 커패시터를 통해 섀시와 네트워크의 두 와이어 (가장 위험한 위상 포함) 연결. 3. 페라이트에 고주파 변압기를 사용한 디커플링. 이제 다음 섹션으로 넘어 갑시다. 알려진 무변압기 RA의 비교 분석 섀시와 네트워크 사이에 갈바닉 접촉이 있는 회로 [1]를 고려에서 제외하고 증폭기 섀시와 입력/출력 회로 모두의 네트워크에서 디커플링이 있는 트랜스포머가 없는 RA로 전환해 보겠습니다. 모든 안전 규정을 충족합니다. 1개의 6P45S 램프에 대한 UA2FA 설계부터 시작하겠습니다[1,9]. RF 트랜스포머는 입력 회로에 사용되어 완벽한 갈바닉 절연을 보장합니다. 출력 회로(이미 P-루프 이후)도 RF 트랜스포머에 의해 분리되지만 고전력용 고품질 광대역(30 ... 7MHz) 트랜스포머를 만드는 것은 전혀 쉬운 일이 아닙니다. 또한 상당한 크기의 고가의 페라이트 코어가 필요합니다. 그러나 페라이트(특히 가정용)는 반응성이 있는 부하에 대해 매우 잘 작동하지 않으며 범위의 가장자리에서는 일치하는 안테나라도 눈에 띄는 반응성을 유발합니다. SWR이 8 ... XNUMX인 일종의 LW를 사용하면 출력 페라이트 변압기가 완전히 비효율적으로 작동합니다. 제 생각에 이 설계에서는 출력 회로를 분리하는 다른 방법이 있기 때문에 모든 비용을 들여 출력 변압기를 설치하려고 애쓸 가치가 없었습니다(자세한 내용은 아래 참조). 또한 회로에는 네트워크의 위상 와이어와 섀시 사이에 여전히 용량 성 연결이 있습니다. 그림 2와 유사한 설계에 서지 필터가 설치됩니다. P 회로의 부품이 네트워크와 갈바닉 접촉하는 것은 그리 편리하지 않습니다. 따라서 섀시에서 부품을 격리하고 격리된 축과 튜닝 노브를 사용해야 합니다. 또한 램프에 과부하가 걸리지 않고 [1]에 명시된 400W 출력 전력은 단기 피크 모드에서만 얻을 수 있습니다. 지속적인 복사로 램프에 과부하가 걸리고 증폭기의 신뢰성이 눈에 띄게 감소합니다. 실제로 Pout=400W에서 입력 전력은 최소 700W여야 하므로 Prass=300W - 각 램프의 양극에서 150W입니다. 이는 전력 과부하의 XNUMX배 이상입니다. 제 생각에는 RA와 같은 중요한 노드에서는 여권 매개변수를 초과하는 요소를 사용해서는 안 됩니다. 독자를 계산에서 구한 후 램프의 양극 전류 과부하가 거의 두 배라고 말할 것입니다. 이제 GU-3 램프의 RV3LE 증폭기[29]인 나중 설계를 살펴보겠습니다. 이것은 75...100 와트의 전력 출력을 위한 균형 잡힌 디자인입니다. [2]와 같이 입력에 페라이트 변압기를 사용한다. 페라이트 변압기도 출력에 사용됩니다(이러한 전력에서 작고 [2]와 달리 램프의 양극과 P 회로 사이에 연결됨). 이것은 한 번에 두 가지 문제를 해결합니다. 반응성을 위해 변압기 작동을 배제하고 섀시에 접지된 KPI가 있는 기존 P 루프를 사용할 수 있습니다. 그러나이 회로 솔루션은 슬프게도 또 다른 문제를 야기합니다. 변압기는 높은 저항 값(킬로 옴 단위)으로 작동하므로 고주파수 범위의 주파수 응답에 불가피한 막힘이 있습니다. [2]에서와 같이 램프에 과부하가 걸리지만 공정하게 말하면 양극 및 양극 전류에서의 전력 손실 측면에서 3배가 훨씬 적습니다. 또한 RA[XNUMX]에는 네트워크 잡음 억제 필터가 없으므로 RF 신호가 전기 네트워크에 들어갈 가능성이 매우 높습니다. 우리 검토의 마지막 구성은 RA6LFQ[4]입니다. 공통 그리드가 있는 회로에 있는 50개의 GU200은 약 2와트의 출력을 제공합니다. 여기에서는 네트워크에서 분리하는 다른 원리가 [3, 50]에서 사용됩니다. 즉, 작은 커패시터를 통해 섀시 및 입력/출력 커넥터가 있는 네트워크에 전기적으로 연결된 증폭기 부품의 연결입니다. 무선 주파수에서 이러한 커패시터는 실질적으로 분리되며 2Hz의 주전원 주파수에 대해 매우 큰 저항을 나타냅니다(이전 섹션의 XNUMX번 항목 참조). 이 디자인에서는 트랜스포머 없는 아이디어의 순수성을 위한 투쟁에서 트랜스포머가 전혀 없습니다. 제 생각에는 필라멘트 변압기를 설치할 수 있지만 어떤 경우에도 필라멘트 변압기의 치수는 [10]에서 필라멘트 전압이 제공되는 종이 커패시터 400μF x 4V보다 크지 않습니다. 증폭기의 입력에서 네트워크로부터의 디커플링은 1000pF x 2kV의 커패시터를 통해 증폭기의 공통 와이어를 섀시에 연결하여 출력에서 2200pF x 2kV의 커패시터에 의해 수행됩니다. 페라이트 변압기가 없기 때문에 고전력의 정합 및 전송 문제를 피할 수 있습니다. 그러나 수백 옴의 양극 부하 저항이 있는 출력 회로에서 2200pF 커패시터가 실제로 절연 커패시터로 사용됩니다(1,8MHz 주파수에서의 리액턴스는 40옴 - 부하 저항의 1/10 미만) ) 그런 다음 증폭기의 입력 저항이 50Ω이면 절연 커패시터의 커패시턴스 1000pF가 작습니다 (1,8MHz에서 저항은 80Ω-RA 입력 저항의 거의 두 배). 이 커패시터의 커패시턴스를 높이는 것으로 충분합니다. 그러나 모든 것이 그렇게 간단하지는 않으며 다음 섹션에서 더 자세히 설명합니다. 네트워크에서 분리에 대해 다시 한 번 우리는 이미 네트워크와의 갈바닉 연결에 대해 이야기했습니다. 그러나 갈바닉 외에도 용량 성도 있습니다. 결국 주전원 전압이 RA 케이스에 들어가는 방식은 중요하지 않습니다. 추가 논의를 위해 AC로 구동되는 모든 장치의 경우 장치의 접지되지 않은 케이스와 양호한 전기 접지 사이에 주파수 50Hz의 누설 전류와 같은 매개 변수를 소개합니다.UT50. 측정용 IUT50 그림 3에 표시된 회로를 조립하십시오.
네트워크를 제외한 모든 RA 커넥터(입력, 출력, 제어)는 케이스에 단락됩니다. 저항 Re = 30kOhm이 증폭기 케이스와 접지 사이에 연결됩니다(값은 매우 임의적이며 대략 인체의 저항에 해당함). Re에 흐르는 전류는 IUT50, 그리고 이 저항 U의 전압 강하UT50 접지되지 않은 RA의 신체를 만질 때 접지가 잘 된 사람의 신체에 가해지는 전압에 해당합니다(예: 젖은 맨발로 금속 바닥에 서서 Hi!). 정확한 측정을 위해 소켓에서 전원 플러그의 위치를 다음과 같이 선택하십시오.UT50 최고. 물론 실제 방송 중에는 RA 케이스를 접지해야 하며 전기 안전상의 이유가 아니라 안테나 및 TVI 제외의 정상적인 작동을 위해서입니다. 하지만 나에 대한 정확한 정의를 위해UT50 우리는 의도적으로 최악의 경우를 취합니다 - RA 사례의 접지 부족. 내가 어떤 사슬을 통해 몸을 관통하는지 보자UT50, 이 지표에 대한 다양한 설계를 비교합니다. 1. 전력 변압기가 있는 기존 RA에서 전류 lUT50 잡음 억제 필터의 입력 커패시터 중 하나(위상에 연결된 커패시터, 그림 2)와 전원 변압기의 권선간 커패시턴스를 통해 두 개의 병렬 회로를 통해 흐릅니다. 후자는 일반적으로 무시되며 매우 작지 않습니다. 따라서 Rgab = 1.6kW(GU74B에서 RA에 전원을 공급하기 위한) 전력 변압기의 경우 이 커패시턴스는 Pgab = 1200W(1개의 GU500에서 RA의 경우)인 변압기의 경우 50pF(tnx EW500EA) - 약 1000pF입니다. 추가 계산을 위해 위상과 RA 케이스 사이에 연결된 XNUMXpF 커패시터가 IUT50\u0,06d XNUMXmA 및 따라서 UUT50\u1.8d XNUMXV. 따라서 권선 커패시턴스로 인해 I가 흐릅니다.UT50\u0,03d 0,08 ... 2 mA 및 필터 커패시터(그림 0,01)로 인해 값이 0,047..0,6 μF - 2,8 ... XNUMX mA입니다. 장군 IUT50\u0,6d 0,29b ... XNUMXmA, U에 해당UT50\u19,8d 87..5 V. 이것은 상당히 큰 값입니다. 그러나 노이즈 필터가 있는 장치의 접지되지 않은 케이스가 거의 "물린" 것에 놀라는 사람은 아무도 없습니다. 그런데 산업용 변압기 전원 공급 장치 B7-0,1에는 XNUMX 마이크로 패럿 라인 필터 커패시터가 사용됩니다! 동시에 나는UT50=6mA, UUT50=150V! 이 블록으로 작업하는 사람들은 접지되지 않은 케이스에서 어떤 종류의 감전을 받을 수 있는지 압니다. 결론: 전력 변압기가 있는 전력 증폭기는 네트워크 노이즈 억제 필터의 커패시터와 두 번째로 전력 변압기의 권선 커패시턴스에 의해 주로 결정되는 네트워크와 눈에 띄는 용량성 결합이 있습니다. 2. 스위칭 전원 공급 장치(예: TV 세트)가 있는 장치도 노이즈 필터 커패시터를 통해 네트워크에 연결됩니다(그림 1). 이러한 연결의 존재를 확인하려는 사람들은 어두운 방에서 외부 접지가 있는 안테나를 TV에 연결할 수 있습니다. 연결 시 안테나 커넥터와 TV 잭 사이를 점프하는 스파크가 확실해야 합니다. 가치 나UT50 그리고 유UT50기본적으로 이전 단락과 동일합니다. 출력 고주파 페라이트 변압기의 권선 커패시턴스는 작고 무시할 수 있습니다. 3. PA UA1FA [2]로 넘어가자. 입력 및 출력 페라이트 변압기의 권선 커패시턴스는 매우 작습니다. 유UT50 0,022uF 용량의 라인 필터 커패시터에 의해 완전히 결정됩니다. 나UT50=1.3mA; 유UT50\u40d XNUMXV. 보시다시피 매개 변수는 기존 변압기 RA의 매개 변수보다 나쁘지 않습니다. 4. PA RV3LE [3]. 네트워크에서 완전히 분리되어UT50 사실상 결석. 트랜스포머가 없는 RA의 네트워크로부터의 절연이 트랜스포머의 네트워크로부터의 절연보다 훨씬 더 나을 수 있다고 소개에서 말했을 때 내가 염두에 두었던 것은 바로 이 회로였습니다. 입력 및 출력 트랜스포머의 커패시턴스는 매우 작으며 메인 노이즈 필터가 없습니다. 그림 2의 구성표에 따라 필터를 설치할 때 IUT50 [2]와 같을 것이다. 5. PA RA6LFQ [4]에서 I는 1000개의 커패시터(입력 2200pF 및 출력 3300pF)를 통해 흐릅니다. 총 XNUMXpF, IUT50=0,2mA 및 UUT50=6V. 매우 우수한 디커플링이지만 1000옴 입력 경로에서 절연을 위해 50pF의 입력 커패시턴스가 작다는 점은 이미 지적되었습니다. 필요한 0,015 ... 0,022 μF로 증가하면 Iut50은 1 ... 1.3 mA로 증가하고 Uut50은 30 ... 40 V로 증가합니다. 그러나 이것은 상당히 수용 가능하며 모든 변압기 RA 및 디자인 [2,3, 4]. 이 RA에서는 다른 네트워크 노이즈 필터가 사용됩니다(그림 1). 초크 L2, L2, RA에서 네트워크로 오는 RF 간섭으로 인해 그림 4의 가장 단순한 필터보다 훨씬 더 잘 억제합니다. 그림 XNUMX에 있는 필터의 매우 중요한 이점은 섀시와 접촉하지 않기 때문에 전류를 전도하지 않는다는 것입니다.UT50.
PA의 무변압기 설계에서는 이러한 잡음 억제 필터만 사용해야 합니다. 양극 회로 전원 모든 RA[1, 2, 3, 4]에는 한 가지 공통된 단점이 있습니다. 즉, 양극에 전원을 공급하는 데 주전원 전압을 두 배로 늘리는 것이 사용됩니다. 결과적으로 580 ... 600V의 결과 전압은 강력한 진공관 증폭기에 전력을 공급하기에 충분하지 않습니다. 양극 전류를 여권 한계 값으로 "가속"해야 합니다(대부분의 경우 그 값을 훨씬 뛰어넘음). 그 결과 램프 수명이 단축됩니다. 그러나 얻은 출력 전력은 100...200W로 인상적이지 않습니다(즉, PA[2]는 많은 과부하 없이 작동함). 또한, 낮은 애노드 전압 Ea는 증폭기의 낮은 전력 이득으로 이어지며, 이는 일정한 입력 전력 Pin에서 Ea에 정비례합니다. 일반적으로 Ea를 늘려야 합니다. 결론은 자체적으로 제안합니다. 두 배로 충분하지 않은 경우 주전원 전압을 5배 또는 248배로 늘려야 합니다. 그러나 여기서 우리는 전압 배율기가 작은 전류에만 적합하고 내부 저항이 크므로 부하 시 큰 전압 강하("드로다운")가 있다는 또 다른 편견에 직면해 있습니다. 이 기사의 저자는 오랫동안이 의견을 공유했지만 말 그대로 테이블에서 그림 50와 같은 회로를 조립한 결과 반대를 확신하는 결과를 얻었습니다. 다이오드 D31B가 사용되었으며 첫 번째 실험에는 100,0개의 커패시터 K350-XNUMX XNUMXuF x XNUMXV가 사용되었습니다.
직렬로 연결된 220개의 40V/XNUMXW 백열 램프를 부하 저항으로 사용했습니다. 이러한 조건에서 다음 매개변수를 얻었습니다. - 개방 회로 전압 Exx - 1220V; - 부하에서의 전압 200W En - 1100V; - 200W Upulse - 50V의 부하에서 맥동 진폭. 저것들. 전압의 "드로다운"은 10%에 불과하고 리플은 5%입니다. 이것은 많은 변압기 전원 공급 장치보다 낫습니다. 동일한 회로에 220V / 60W En \u1050d 80V 및 Upulse \u200d 300V 300 개의 램프가로드되면 매우 좋은 매개 변수입니다. 동시에 XNUMX ... XNUMXW 전원 공급 장치의 무게는 약 XNUMXg이었습니다! 다음 실험에서는 동일한 다이오드로 220,0개의 커패시터 350uF x 600V를 사용했습니다(텔레비전 전원 공급 장치에서). 부하는 또한 총 전력이 1100와트인 백열등이었습니다. Exx는 물론 En=65B, Upulse=XNUMXB로 변경되지 않았습니다. 따라서 그림 5의 회로를 사용하면 Ea \u1100d 200V의 전원을 300 ... 100,0 W (커패시터 350 x 500 V 사용시), 600 ... C) 및 심지어 220,0 ... 350 W(1000 x 1200 V에서 - 즉, 440,0개의 커패시터 각각은 350개의 220,0 x 350 V로 구성됨). 이러한 매개 변수를 사용하면 단일 연결 및 병렬로 많은 램프와 함께 이러한 전원 공급 장치를 사용할 수 있습니다. la=3...50A 및 Рout=0,4......0,5W에서 250xGU300; Ia=4...811 A 및 Рout=0,6... ...0,65 W에서 300хГ350; 2(3) Ia=7...0,6(0,7...0,9)A 및 Pout=1(400)W에서 GI600B. 일반적으로 원하는 경우 적절한 옵션을 선택할 수 있습니다. 그런데 RA[5]는 500V의 양극 전압을 얻기 위해 2100V AC 전압 삼중기(전력 변압기의 XNUMX차 권선에서)를 사용합니다. 따라서 전압 배율기를 사용하는 것이 일반적입니다. "극성 전해 커패시터 C1, C2가 어떻게 교류 네트워크에 직접 연결되어 있습니까? 교류 전압이 이들에 적용되고 교류가 이들을 통해 흐르면 폭발할 것입니다!"라는 질문이 자주 나옵니다. 아니요, 이런 일은 일어나지 않을 것입니다. C1과 C2에는 AC 전압이 없습니다. 네트워크 회로 - VD2-C1 및 네트워크 - VD3-C2는 일반 반파 정류기이므로 역 극성 전압이 C1 또는 C2에 인가되지 않습니다. 오실로스코프를 C1(또는 C2)에 직접 연결하면 리플 진폭이 300 ... 15V인 20V의 일정한 전압을 볼 수 있습니다. 물론 교류(및 상당한 - 최대 수 암페어)가 흐를 것입니다. C1 및 C2를 통해, 그러나 이것은 그들의 여권 모드입니다. 많은 트랜지스터화된 ULF에는 출력에 상당한 용량의 분리 전해 커패시터가 있으며 이를 통해 LF 교류가 스피커로 흐르고 암페어 단위로 강력한 증폭기에서 측정됩니다. 무변압기, XNUMX배 위의 모든 사항을 고려하여 주전원 전압이 6배인 무변압기 전력 증폭기가 제안되었으며, 다소 단순화된 다이어그램이 그림 600에 나와 있습니다. 예를 들어, XNUMX극관은 공통 그리드 회로에 따라 연결된 것으로 표시되지만 전혀 중요하지 않습니다. XNUMX극관, XNUMX극관 및 공통 음극 회로가 될 수 있습니다(스크린 전압은 연결된 안정기로 쉽게 얻을 수 있습니다. XNUMX중 출력 커패시터의 중간점까지 - 이 지점의 전압은 음극에 대해 +XNUMXV입니다.
다음 기능은 그림 6의 회로에서 기본입니다. - 양극 전압 - 1200... 1100 V(XNUMX중 주전원 전압); - 입력 신호 공급 - 광대역 페라이트 변압기(SHPT)를 통해; - 출력 신호를 P 회로에 공급 - 각각 1pF x 2kV의 절연 커패시터 C2000 및 C2 XNUMX개를 통해. 다음과 같은 이유로 SPT를 통해 입력 신호를 적용하는 것이 편리합니다. - [4]와 달리 디커플링 커패시터를 사용하는 경우 SHPT의 권선 커패시턴스가 매우 작아 전류 I에 기여하지 않습니다.UT50; - ShPT는 반응성 없이 일정한 부하에서 작동합니다. - 입력 임피던스 RA; - ShPT는 캐소드 초크를 대체하며 또한 (회전 수, 즉 변환 비율을 변경하여) 증폭기의 입력 임피던스를 드라이버와 일치시키는 데 사용할 수 있습니다. 램프에서 P 루프로의 RF 신호는 두 개의 분리 커패시터를 통해 공급됩니다. C1은 P 루프의 핫 엔드에서 Ea를 분리하고 C2는 50Hz 네트워크를 통해 디커플링을 제공하여 공통 램프 전극(이 그림의 그리드 경우) 앰프 섀시 포함. 이 신호 전송 방법([2,3]에서 사용된 페라이트 변압기 없음)을 사용하면 모든 전력을 전달하고 무효 부하로 작업하며 출력 회로의 주파수 응답에서 막힘을 제거할 수 있습니다. 이전의 모든 그림에서와 같이 그림 6에서 네트워크에 갈바닉으로 연결된 회로는 굵은 선으로 강조 표시되고 네트워크에서 분리된 회로는 정상적인 두께로 표시됩니다. 그림 6의 회로는 약간 수정된 스위칭 전원 공급 장치로 간주할 수도 있습니다. 실제로 정류기와 고주파 발생기(램프)는 주전원 전압에 직접 연결됩니다. 이 경우에만 자체 발진기가 아니라 입력 SPT를 통한 외부 여기가있는 발전기입니다 (전송 기술에 관한 오래된 책에서는 전력 증폭기를 외부 여기가있는 발전기라고 불렀습니다). 발전기의 출력 신호는 스위칭 전원 공급 장치에서와 같이 페라이트 변압기를 통해 가져오지 않고 커패시터 C1, C2를 통해 가져옵니다. 발생기의 최저 주파수(1,8MHz)가 주전원 주파수보다 30000배 이상 높고 이러한 주파수에서 커패시터 C1, C2의 저항이 동일한 요인으로 다르기 때문에 이 결정은 매우 논리적입니다. 그림 6의 회로와 기존 스위칭 전원 공급 장치의 또 다른 차이점은 발전기가 키에서 작동하지 않고 선형(엔벨로프) 모드에서 작동하므로 주전원 전압을 RF 신호로 변환하는 효율성(다른 장치에서 단어, 증폭기의 효율) 85%...90% 및 55...60%가 아닙니다. 출력에는 기존의 P 루프가 포함됩니다. 그림 6의 회로에 대한 네트워크의 누설 전류(그림 4의 회로에 따라 노이즈 필터를 사용할 때)는 커패시터 C2에 의해서만 결정되며 IUT50=0,12mA, U 동안UT50= 3,6V. 이것은 많은 변압기 RA보다 낫습니다. 회로 세부 사항에 대한 몇 가지 요구 사항. 다이오드는 Uobr>600V 및 평균 전류가 4Ia_max 이상으로 설계되어야 합니다. 다이오드의 허용 임펄스 과부하 전류는 2...3배 이상이어야 합니다. KD202R, D248B가 적합합니다. 전원 공급 장치 커패시터는 350V보다 커야 하며, 캐패시턴스는 양극 전류 100mA마다 최소 250uF여야 합니다. 커패시터 C1 및 C2는 가장 낮은 작동 주파수에서 리액턴스가 P-루프의 Roe의 1/10 미만이 되도록 선택됩니다. Roe>500 Ohm의 경우 1pF의 C2 및 C2000로 충분합니다. C1 및 C2의 전압은 900V를 초과하지 않지만 전기 안전을 제공하므로 2kV 이상으로 큰 여유를 갖는 것이 좋습니다. 안전 관점에서 항복 전압 C1 및 C2에 대한 요구 사항은 주권선과 XNUMX차 권선 사이의 항복 전압에 대한 기존 전력 변압기의 요구 사항과 동일합니다. 음극 및 그리드 회로는 섀시에 대해 최대 900V의 전위를 가질 수 있습니다(접지된 경우). 따라서 이러한 회로의 절연, 입력 shPT의 권선 절연(MGTF 0,5 와이어를 사용하는 것으로 충분함) 및 백열 변압기의 권선 절연(통합 VT가 적합함)이 이 값에 대해 계산되어야 합니다. 이제 실용적인 계획에 대한 설명으로 넘어갑니다. 트랜시버 출력단 그림 7은 출력 전력이 100 ... 200W인 트랜시버의 최종 증폭기에 대한 개략도를 보여줍니다. 트랜지스터 PA가 그러한 전력을 얻기 위해 오랫동안 사용되어 왔으며 램프로 돌아가라는 요청이 여기에 인쇄되어 있다고 주장하면서 회의적으로 웃을 때 서두르지 마십시오. 첫째, 저자는 트랜지스터 RA의 존재에 대해 알고 있습니다. 그는 그것들을 스스로 개발하고 몇 년 동안 착취했습니다. 둘째, 출력 전력이 100W인 일반적인 푸시풀 트랜지스터(RA)와 동일한 전력의 램프(RA)(그림 7)를 주요 매개변수로 비교해보자.
1. 신뢰성. 여기에서 튜브 RA는 경쟁을 초월합니다. Ppac = 350W이고 7배 임펄스 과부하에 대한 저항이 있는 트랜지스터는 얼마나 자주 있습니까? GIXNUMXB의 경우 일반적인 매개변수입니다. SWR이 높고 안테나의 정전기에 대한 저항성이 높은 부하에 대한 작업에 대해 이야기할 필요가 없습니다. 튜브 RA에는 실제로 보호 시스템이 필요하지 않습니다. 2. 전력 전달 계수. 두 계획 모두 거의 동일합니다 - 약 10. 3. 부하와의 조정. 램프 RA의 출력에 있는 p-루프는 거의 모든 부하와의 조정을 보장합니다. 이를 위해 트랜지스터 RA에서는 출력 저역 통과 필터 이후에 별도의 정합 장치를 사용해야 합니다. 4. 치수. 물론 트랜지스터(푸시 풀 단계의 한 쌍도)는 램프보다 작습니다. 그러나 라디에이터에 설치하면 이러한 차이가 사라집니다. 사실 램프 라디에이터는 140 ... 150 ° C의 온도를 가질 수 있습니다. 트랜지스터의 경우 이러한 고온은 허용되지 않습니다. 사실, 라디에이터에 의해 환경으로 방출되는 전력은 라디에이터 면적과 라디에이터와 환경 사이의 온도 차이에 정비례합니다. 따라서 램프의 히트싱크가 뜨거울수록 더 효율적으로 열을 발산하므로 동일한 전력을 발산하기 위해서는 트랜지스터의 히트싱크가 램프의 양극 히트싱크보다 커야 합니다. 5. 효율성. 언뜻보기에 램프가 없어야합니다. 필라멘트 회로의 전원이 쓸모없이 손실되고 GI7B의 경우 25 와트입니다. 하지만 세어 봅시다. 푸시-풀 트랜지스터 RA의 효율은 기껏해야 40%입니다([6]과 가져온 트랜시버 매개변수의 실제 측정에 따름). 램프 RA의 경우 P 회로의 손실을 고려하면 양극 회로의 효율은 50 ~ 60%입니다. Рout=100W에서 Рsubv는 180...200W가 됩니다. 여기에 필라멘트 회로에 25W를 추가하더라도 전체 효율은 45% ... 50%가 됩니다. 트랜지스터 RA보다 높다. 6. 가격. 물론 공장 가격으로 램프와 트랜지스터를 구입하면 램프가 더 비쌉니다. 그러나 실제로 말하면 라디오 시장의 가격으로 전환하면 한 쌍의 강력한 고주파 트랜지스터가 저렴하지는 않지만 램프보다 비쌀 가능성이 큽니다. 7. 무게. 증폭기 자체에 관해서는 단락 4에서 치수에 대해 말한 모든 것이 여기에서 사실입니다. 트랜지스터 RA의 전원 공급 장치는 250W 이상의 출력 전력을 제공해야 하며 전원 변압기의 전체 전력(안정기의 손실 포함)은 300W 이상이어야 합니다. 일반적으로 이러한 블록의 무게는 kg 이상입니다. 그림 7과 같이 전력 증폭기의 전원 공급 장치(메인 필터 + 쿼드 + 백열 변압기)의 무게는 1kg을 약간 넘습니다. 완전히 트랜지스터화된 트랜시버(수입된 트랜시버, 특히 내장형 튜너가 없는 구형 모델 포함)를 사용하면 다소 역설적인 상황이 발생합니다. 트랜시버 자체는 작고 가볍고 아름답습니다. 그러나 실제 안테나에서 방송 작업을 하려면 안테나 튜너와 전원 공급 장치를 근처에 배치해야 합니다(무게와 크기가 송수신기 자체의 두 배). 이와 관련하여 그림 7에 표시된 RA는 추가 장치가 필요하지 않습니다. 여기에는 전원 공급 장치와 안테나 정합 회로가 모두 포함됩니다. 이제 회로도를 살펴보겠습니다(그림 7). 다이오드 VD1 ... VD4 및 전해 커패시터 C3 ... C8 - 주전원 전압 1배기. C1, L2, C1 - 네트워크 노이즈 필터. 1위치 스위치 S1과 전류 제한 저항 R9은 켜졌을 때 돌입 전류를 켜고 줄이는 12단계 시스템의 요소입니다. T13은 건방진 트랜스포머입니다. C5 - 양극 전원의 무선 주파수 차단. C10, C11 - HF로 나누고 네트워크를 통한 디커플링. Ldr - 양극 초크. VD2는 초기 램프 오프셋을 제공합니다. CXNUMX, CXNUMX - HF.TXNUMX에서 차단- 입력 절연 변압기. C14, C15, C16, L3, L4는 출력 P 루프의 일반적인 요소입니다. 램프에 대한 스위칭 RX-TX는 제공되지 않으며 초기 전류는 5 ... 10mA이며 일시 중지 및 수신 모드에서 양극의 전력 손실은 6 ... 11W로 작습니다. 수신 모드에서 램프를 잠글 필요가 있는 경우 VD5와 직렬로 100kΩ 저항(또는 문자 인덱스가 있는 D817 제너 다이오드)을 연결하고 전송으로 전환할 때 RX/TX 릴레이 접점으로 닫으면 충분합니다. 세부 C1, C2 - 최소 73V의 전압에 대해 유형 K17-400, C3 ... C8-K50-31.K50.27, K50-29(K50-35 유형의 커패시터는 낮은 신뢰성); C9, C12, C13 - 최소 11kV 전압의 경우 KSO-15, K1-U2, C12 및 C13 - 최소 PA 출력 전력의 무효 전력의 경우 C10, C11-KM-5 또는 유사; C15, C17 - RA 출력 전력의 최소 15배 무효 전력용 K1-U10; C16 - 트랜지스터 수신기의 내장 KPI. C14는 표준 KPE 2x12/495pF로 회전자와 고정자 플레이트를 하나로 얇게 만든 다음 부착물을 KPI 베이스에 납땜하여 고정자 섹션을 중앙에 배치합니다. L1 - 간섭 필터 초크, 적절한 크기의 2NN 브랜드 페라이트 링에 네트워크 와이어의 20x2000 회전을 포함합니다. 양극 초크 L-dr의 설계와 P-루프 L3, L4의 코일은 문헌[7,8]에서 반복적으로 설명되었습니다. T1 - 예를 들어 TN 시리즈와 같이 권선 사이에 절연이 좋은 모든 것이 가능합니다. T2 코어는 인접한 두 개의 페라이트 튜브로 구성되며, 각 튜브는 세 개의 링 400NN K10x5x5에서 함께 접착됩니다. 램프에 연결된 권선에는 MGTF 2 와이어의 4x0,5 권선이 포함되어 있습니다. 권선 수와 2차 권선 T4의 설계는 드라이버 유형과 출력 임피던스에 따라 다릅니다. 100차 권선에 2회전이 포함되어 있으면 Rin은 25옴이 됩니다. 1이면 Rin - 1 Ohm입니다. 저자의 0,5차 권선은 MGTF 2 와이어의 2 + 3 권선을 포함하고 출력과 함께 드라이버 트랜지스터의 컬렉터에 직접 연결되며 드라이버 공급 전압은 중간 출력에 적용됩니다. XNUMX차 권선 TXNUMX는 절연이 잘 되어야 함을 다시 한 번 강조합니다. ALC를 도입해야 하는 경우 RAXNUMXAO 트랜시버에서와 같이 TXNUMX에 감아 추가 권선에서 신호를 제거할 수 있습니다. 디자인 P 루프의 세부 정보는 트랜시버의 전면 패널에 있습니다. 그들 뒤에는 수평 램프가 있습니다. 출력 구획(램프 양극, C12, Ldr, U 루프)은 접지된 U자형 스크린으로 분리됩니다. 램프는 셀프 태핑 나사의 불소 수지 보스로 양극 라디에이터에 고정됩니다. 램프를 교체해야 하는 경우 "일회성"으로 고정된 양극 라디에이터에서 나사를 풉니다. U 자형 스크린에는 램프 그리드의 출력 직경보다 6 ... 8mm 큰 직경의 구멍이 만들어졌습니다 (몸체에서 그리드가 닫히는 것을 피하기 위해). 섀시에서 분리된 70x70mm 크기의 두랄루민 플레이트가 그리드 출력에 놓입니다. 13개의 PTFE 스페이서를 통해 플레이트가 U자형 스크린의 뒷면에 부착됩니다. 이 판과 스크린 사이에 커패시터 C1이 배치됩니다. 램프 뒤에(후면 패널 근처) 건방진 T10 변압기가 있습니다. C11, C1은 램프와 T2의 단자에 장착됩니다. 변압기 T1는 램프 음극 출력 아래의 브래킷에 있습니다. R5 및 VD3(작은 방열판 포함)를 포함한 전원 공급 장치의 모든 부품은 별도의 유리 섬유 보드에 배치됩니다. 보드는 VL8 램프에서 가열 C1 ... CXNUMX을 배제하도록 위치해야 합니다. 조밀한 레이아웃에서는 예를 들어 유리 섬유에 접착된 얇은 석면으로 열 스크린을 설치해야 할 수 있습니다. 조사 결과 이 회로에서 램프는 Pin=200...250W(8xKT12V)에서 전류 Ia=2...913mA까지 쉽게 "스윙"합니다. 더 강력한 드라이버를 사용하면 Ia = 0,38 ... 0,4A를 얻을 수 있습니다. 그러나 트랜시버의 경우 전류를 Ia = 200mA, 따라서 Pout = 100W로 제한하는 것이 좋습니다. 이러한 힘으로 램프는 지속적인 복사 (예 : FM)로도 불지 않고 작동 할 수 있습니다. 작업자 바로 앞에서 팬을 "하울링"하지 않는 매우 편안한 트랜시버로 밝혀졌습니다. 또한 100W의 전력은 거의 모든 RA를 "구축"하는 데 충분할 뿐만 아니라 일상적인 방송 작업에도 충분합니다. 그림 7의 구성표에 따라 RA를 외부 것으로 사용하는 경우 Pin = 40W에서 Ia = 0,38 ... 0,4A 및 Pout = 190 ... 220W를 제공합니다(물론 강제 사용 시 양극의 냉각). 50개의 GUXNUMX의 RA Ea = 50V에서 1100개의 GU7 램프에 대한 CIS RA의 라디오 아마추어 사이에 널리 퍼져 있으며 전원 변압기가 전혀 필요하지 않은 것으로 나타났습니다! 회로도는 실제로 그림 1에 표시된 것과 일치하며 전력 R5을 10 ... 3W로, 커패시턴스 C8 ... C220을 8마이크로 패럿으로 늘리면되며 음극 회로는 다음과 같이 만들어야합니다 그림 XNUMX.
변압기 T2는 2차 권선과 2차 권선에서 동일한 수의 권선을 갖습니다. T400가 이전 섹션에서 설명한 대로 구성된 경우 각 권선에 600회 권선이 포함되어야 합니다. 이 설계에서 T20는 외경이 32 ... 8 mm인 페라이트 링 12 ... 2 NN에서 얇은 동축 케이블을 사용하여 2 ... XNUMX바퀴 감는 방식으로 다음과 같이 수행할 수도 있습니다. 케이블은 XNUMX차 권선을 형성하고 브레이드는 XNUMX차 권선을 형성합니다. 물론 MGTF 와이어의 꼬인 쌍으로 TXNUMX를 감을 수 있습니다. 어쨌든 TXNUMX 권선의 절연 품질을 잊지 마십시오. 7(세) GIXNUMXB의 RA 이 계획은 그림 7의 계획과 실질적으로 일치합니다. 차이점은 다음과 같습니다. 3개의 램프에 대한 용량 C8 ... C330은 470마이크로패럿이어야 합니다(2개의 경우 - 220마이크로패럿 또는 1x180마이크로패럿). R240의 값은 10 ... 20 옴으로 감소해야 하며 전력은 VD5 대신 강력한 제너 다이오드의 트랜지스터 아날로그를 켜야 하는 9 ... XNUMX W로 증가해야 합니다(그림 XNUMX).
VT1은 섀시와 격리된 방열판에 설치해야 하며 15W(램프 25개 - 2W)의 전력 손실을 허용해야 합니다. T2는 모든 권선에서 동일한 권수를 갖습니다. T800용 코어를 선택할 때 램프 음극 전류의 직접 성분이 코어를 바이어스한다는 점을 고려해야 합니다. P 회로는 Roe = 900..500 Ohm(600개 램프의 경우 - XNUMX ... XNUMX Ohm)에 맞게 설계해야 합니다. Pin=45...50W의 두 램프의 경우 양극 전류는 0,75...0,8A(Pout=400W)에 도달합니다. Pin=70...75W의 램프 1개에 대해 양극 전류는 1,1...600A(Pout=XNUMXW)에 도달합니다. 디자인 기본 접지 섀시는 바닥에서 수평으로 약 50...60mm 떨어져 있습니다. 램프가 설치된 위치의 섀시에 14x14cm 크기의 정사각형 구멍이 뚫려 있습니다.램프는 수직으로 설치되고 16x16cm 크기의 정사각형 플레이트에 그리드 콘센트에 의해 클램프로 고정됩니다(대략적인 치수는 제품에 따라 다름 램프 수 및 레이아웃). 램프가 부착된 이 판은 섀시의 구멍 위에 설치되며 절연 불소수지 개스킷을 통해 부착됩니다. C13은 플레이트와 섀시 사이에 설치됩니다. 자체 여기 또는 불안정한 작동의 경우 PA C13은 여러 커패시터 세트 (총 용량 2000pF)로 램프가있는 플레이트 주변에 배치하는 것이 가장 좋습니다. 램프는 다음과 같이 배출 공기에 의해 불어집니다. 팬은 양극 라디에이터의 직경과 같거나 약간 더 큰 직경으로 선택되고(램프 수에 따라) 팬은 RA의 상단 덮개에 부착됩니다(구멍 그 아래에서 잘립니다) 램프 바로 맞은 편에 있습니다. 원통형 공기 덕트는 2-3층의 유리 섬유로 감겨 있습니다(적절한 크기의 조각을 층화해야 함). 풀리는 것을 방지하기 위해 유리 섬유의 끝 부분은 금속 브래킷으로 스티칭됩니다. 공기 덕트의 위쪽 지름은 팬의 외경과 정확히 일치해야 하고 아래쪽 지름은 램프 양극의 지름과 일치해야 합니다(다르면 공기 덕트가 원추형으로 만들어집니다). 결과적으로 상단 덮개가 낮아지면 공기 덕트가 양극에 정확히 맞습니다. 결론 따라서 변압기가 없는 RA는 전원 변압기가 있는 증폭기보다 더 위험하지 않습니다. 600 ... 1100 V의 양극 전압을 얻으려면 전원 변압기가 전혀 필요하지 않습니다. 변압기가없는 전원 공급 장치로 전환 할 때의 복잡성이 최소화되고 섀시에서 일부 부품을 분리해야 할 필요성이 단파를 두려워하지 않을 것입니다. - 양극 전압이 높은 변압기 전력 증폭기에는 유사한 부품이 충분히 있습니다. 트랜스포머가 없는 RA는 정말 흠잡을 데가 없을 정도로 훌륭합니다. 물론 (다른 장치와 마찬가지로) 있습니다. 다음은 몇 가지입니다. - 조정의 불편함. 램프 모드를 측정하거나 오실로스코프를 사용하여 주전원 관련 회로의 신호를 검사하려면 1:1 주전원 절연 변압기를 사용해야 합니다. 그러나 무선 아마추어의 충분한 자격을 갖춘 검증되고 훈련된 회로의 경우 이것이 요구되지 않습니다. - 전해 콘덴서 사용. 10~12년 후에는 교체해야 할 수도 있습니다. 다른 문제에서 RA 전력 증폭기를 생산하는 회사는 당황하지 않습니다. 대다수의 산업용 RA에서 사용되는 것은 전해 커패시터입니다. - 무변압기 전력 증폭기는 AC 주전원으로만 전원을 공급받을 수 있습니다. - 높은 출력 전력(1kW 이상)을 얻기 위해서는 1,1kV의 양극 전압으로는 충분하지 않지만 Ia> 2A를 제공하는 램프(예: GS3B)를 사용하는 경우 이러한 생성을 시도할 수 있습니다. 장치. 작성자는 아직 이 옵션을 테스트하지 않았습니다. 질문과 답변 1. 회로의 안전은 네트워크에 있는 플러그의 "극성"에 따라 달라집니까? 아니요, 그렇지 않습니다. 네트워크로부터의 절연은 플러그의 모든 위치에서 제공됩니다. 차이점은 전류 I의 크기에만 있습니다.UT50. 네트워크의 "제로"가 다이어그램에 따라 네트워크의 하단 와이어에 연결되어 있으면 (N7 / 2의 그림 99), 정류기 (램프 그리드)의 마이너스는 상대적으로 600V의 일정한 전위 아래에 있습니다 주택으로, 그리고 나는UT50=0. 이 전선에 "위상"이 있으면 정류기 (램프 그리드)의 마이너스에 600Hz의 주파수로 900V에서 50V까지 변하는 전위가 있습니다. C13(2000pF x 2kV)을 통한 이 전위의 가변 성분은 I의 흐름을 유발합니다.UT50 약 120uA. 이 경우 UUT50은 몇 볼트에 불과합니다. 2. RA 케이스가 접지되지 않거나 심하게 접지되면 어떻게 됩니까? RA의 안전과 운용 측면에서 달라진 점은 없으나 안테나와 TVI에 문제가 있을 수 있다. (다시 한 번 아마추어 라디오 방송국에서 접지 시스템이 의무적으로 존재해야 함을 상기시킵니다. 참고 ed.) 3. 전압 XNUMX배의 커패시터의 커패시턴스에 대해. 100개의 미터링 커패시터 각각에 필요한 최소 커패시턴스는 다음과 같이 추정할 수 있습니다. 마이크로패럿의 커패시턴스는 RA의 출력 전력(와트)과 같아야 합니다. 이 경우 부하가 걸린 양극 소스의 "드로다운"은 약 120 ... XNUMXV가 됩니다. 물론 더 큰 커패시터를 사용할 수 있지만 "드로다운"은 더 적습니다. 4. XNUMX배가 아닌 더 높은 수준의 주전원 전압을 사용할 수 있습니까? 이론적으로 그렇습니다. 실제로는 별로 의미가 없습니다. 사실 고전압 고용량 전해 커패시터는 흔하지 않으며 작동 전압이 350 ... 450V 인 저용량 커패시터에서 배터리를 수집하면 그 수가 불균형하게 빠르게 증가합니다. 350배 - 17개의 이러한 커패시터, 기어링 - 28, 증가 - XNUMX(!). 이러한 수의 커패시터를 사용하면 이 RA의 주요 이점이 손실됩니다. 즉, 무게와 크기가 작습니다. 5. 일부 수입 교류 발전기의 출력은 220V가 아니라 110 ... 120V입니다. 이 경우 어떻게 해야 합니까? 물론 현장 작업용 장비 세트를 만드는 경우 110x220V 자동 변압기를 휴대하는 것은 그다지 실용적이지 않습니다. 두 가지 옵션이 있습니다. 첫째: RA 회로를 변경하지 않고 600V의 양극 전압으로 만족합니다. 둘째, 이 기사의 그림 8과 같이 전압 배율기를 1로 조립합니다. 결과는 1,1 ... 1,2 A (ЗхGU0,35)의 부하 전류에서 0,4 kV의 전압입니다. 발전기가 50V AC 전압을 생성하면 커패시터 C120과 C1(각각 2개의 K50-7)가 한계에 가까운 전압에서 작동합니다. 회로는 220V 네트워크에서 1중으로 작동하도록 쉽게 다시 배선할 수 있습니다. 이렇게 하려면 스위치로 XNUMX개의 회로를 차단하는 것으로 충분합니다(단선점은 그림 XNUMX에 십자 표시로 표시됨)
6. 왜 RA가 그림에 나와 있습니까? 7, 부하에 200W를 전달하지 않습니까? 불행히도, 나는 나를 정확하게 표현하지 못했습니다. 언급된 회로의 전원 공급 장치 RA는 100W의 출력 전력만을 위해 설계되었습니다. 7. 트랜스포머가 없는 전원 공급 장치를 사용할 때 ALC 신호를 얻으려면 어떻게 해야 합니까? 불행히도 ALC 신호를 얻는 전통적인 방법(그리드 전류, 그리드 전압 진폭)은 이 경우에 적용할 수 없습니다. 램프는 전기적으로 네트워크에 연결됩니다. 입력 변압기 권선의 신호만 모니터링할 수 있습니다. 글쎄, 우리는 RA가 "펌핑"되어서는 안된다는 것을 잊어서는 안됩니다. 8. 램프 작동 모드 및 RX/TX 전환에 대해. 그림 7(N2/99)에 표시된 바이어스 제너 다이오드 D816A는 GI7B의 모든 인스턴스에서 충분한 초기 전류를 제공하지 않으므로 예를 들어 D815Zh로 교체해야 할 수 있습니다. 램프 작동 모드를 전환하는 RX / TX 릴레이의 접점은 하우징에 대해 최대 900V의 전위 아래에 있습니다(전체 음극 회로와 유사). 스위칭에는 접점 그룹과 권선 사이, 그리고 접점 그룹과 릴레이 하우징 사이에서 900V를 견디는 릴레이가 필요합니다. 리드 릴레이는 절대적으로 부적합합니다. 접점이 매우 빠르게 "고정"됩니다. 광학 절연은 이 문제를 근본적으로 해결합니다. 또한 집에서 만든 광 커플러를 사용해야하므로 산업용 통합 제품은 적합하지 않습니다. 입력과 출력 사이의 허용 전압은 500V를 초과하지 않으며 이 경우 >900V가 필요합니다. 가능한 옵션 중 하나가 그림 2에 나와 있습니다.
트랜지스터 VT2, VT3에는 조정 가능한 제너 다이오드 아날로그가 조립됩니다. 안정화 전압 VD2는 기준으로 사용됩니다. 이 전압은 분배기 R3, RP1, R4에서 가져온 출력의 일부와 비교됩니다. 차동 전압은 VT2에 의해 증폭되어 강력한 VT3를 제어합니다. 포토 레지스터 RF1이 LED VD1에 의해 조명되면 포토 레지스터의 저항이 급격히 감소하고 분배기 R3, RP1이 션트되고 R4 트랜지스터 VT2 및 VT3이 닫힙니다. 출력 전압이 안정화 레벨 VD3(47V)까지 상승하여 수신 시 램프가 안정적으로 닫힙니다. 전송할 때 VD1이 꺼지고 개방형 트랜지스터 VT1에 의해 분로되면 RF1의 저항이 수백 킬로 옴으로 증가하고 실제로 회로 작동에 영향을 미치지 않습니다. 회로 출력의 전압은 RP1에 의해 설정된 레벨로 감소합니다(그림 2에 표시된 정격 R3, RP1, R4, VD2, 11V에서 18V로 조정됨). VD3 - 보호용 제너 다이오드. VT3(작은 라디에이터에 설치됨)에 의해 소모되는 전력을 줄이기 위해 컬렉터에 강력한 저항이 설치됩니다. 회로의 출력 동적 임피던스는 1옴 미만입니다. 포토레지스터 RF1 및 LED VD1은 서로 2..3mm 떨어진 검은색 튜브(동축 케이블 피복)에 배치됩니다. 그림 2에 표시된 회로는 하나의 램프(Imax = 0,35A)의 음극에서 작동하도록 설계되었습니다. 더 큰 최대 전류가 필요한 경우 VT3 대신 복합 트랜지스터(예: KT825)를 설치하고 최대 안정화 전류에서 R7의 값과 전력을 다시 계산해야 합니다. 총 전압은 R7에 있어야 합니다(이 경우 약 75V). 9. 출판물의 부정확성에 대하여 그림 8(No. 2/99)에서 GU-50 램프의 그리드는 본체가 아니라 정류기의 음극선에 있어야 합니다. 문학
저자: I. Goncharenko(EU1TT); 간행물: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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