형광등을 시작하는 방법에 대해. 계획, 설명

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주광 형광등(LDS)은 경제적일 뿐만 아니라 수명이 길어 불행히도 완전히 실현되는 경우는 거의 없습니다. 그 이유는 램프 필라멘트의 단선 또는 음극에 의한 방출의 조기 손실 때문입니다.

LDS의 "활성화"에 대한 많은 조언이 이미 게시되었으며, 이는 기존 방식에 따라 전원을 켰을 때 사용하기에 적합하지 않습니다. 그들 중 대부분은 공칭 전압에 비해 증가한 정전류로 램프를 공급하는 것으로 귀결됩니다. 일반적으로 이것은 직류로 인해 램프의 열화가 가속화되고 곧 완전히 고장 나기 때문에 단기적인 효과만 제공합니다. 필라멘트가 끊어진 LDS를 설치할 수있는 몇 가지 램프 구성표에 대해 이야기합니다. 이들의 공통적인 특징은 불타는 램프를 통해 교류만 흐른다는 것입니다.

키시나우(몰도바)의 S. REMENKO는 램프와 병렬로 연결된 초크 및 "밸러스트" 커패시터로 형성된 진동 회로의 공진으로 인해 LDS를 점화하는 잊혀진 방법을 상기할 것을 제안합니다. 장치에서 그 구성표는 Fig. 1에서 모든 표준 등기구에서 사용할 수 있는 요소가 사용되었습니다. 용량이 3,8 ... 4 μF인 커패시터와 초크 1UBI-40/220-VP-051U4 또는 이와 유사한 것입니다.

형광등을 시작하는 방법에 대해

LDS가 꺼진 동안 발진 회로 L1C1의 품질 계수는 상대적으로 높으며 스위치 SA1이 닫히면 인덕터 L1 양단의 전압이 주전원 전압을 초과하여 가스 방전이 발생하기에 충분한 값에 도달합니다. 후기 성도 EL1. 깜박이는 램프는 인덕터를 분류하여 회로의 품질 요소를 줄입니다. 전압은 방전을 유지하는 데 필요한 수준으로 감소합니다. 원칙적으로 이 이후에는 스로틀이 더 이상 필요하지 않으며 끌 수 있습니다. 테스트 결과 음극 방출이 좋은 "짧은"(15 ... 20W 전력) 및 "긴" LDS가 안정적으로 점화되고 꾸준히 연소되는 것으로 나타났습니다.

방출이 저하되면 그림 2과 같이 LDS를 병렬로 켜야 합니다. 1, 위 유형의 직렬로 연결된 두 개의 초크(L3 및 L1). 커패시터 C2과 직렬로 초크 L1가 여기에 설치됩니다. 표준 단일 권선 초크의 인덕턴스가 너무 높기 때문에 권선이 병렬로 연결된 40 권선 초크 220UBE-010/4-VPP-1U1가 사용됩니다. 이전에 SA1 스위치를 닫은 후 SB3 버튼을 누르면 LDS가 켜집니다. 램프가 켜지면 버튼에서 손을 뗄 수 있습니다. 추가 버튼이 바람직하지 않은 경우 L0,1 및 L0,5 초크 회로를 영구적으로 폐쇄하거나 간단한 타이머를 사용하여 단기(XNUMX ... .XNUMX초 동안) 릴레이 폐쇄를 제공할 수 있습니다.

형광등을 시작하는 방법에 대해

두 개의 표준 초크 L1 및 L3 대신 TCA-70 변압기의 자기 회로에 집에서 만든 하나를 설치할 수 있습니다. 자기 회로의 각 코어에는 PEV-500 2 와이어가 0,51회 감겨 있고 두 권선 중 하나는 50회마다 탭으로 만들어집니다. 권선을 직렬로 연결한 후 탭을 전환하여 원하는 인덕턴스를 실험적으로 선택합니다. 때로는 LDS의 안정적인 점화를 달성하기 위해 커패시터 C1의 커패시턴스를 6("짧은" 램프의 경우) 및 최대 8마이크로패럿("긴"의 경우)까지 증가시켜야 합니다.

중고 표준 초크를 사용할 때 턴 간 단락이 드물지 않다는 점을 명심해야 합니다. 작동 중 강한 가열로 결함과 수리 가능한 것을 구별할 수 있습니다. LDS의 램프가 소비하는 전력은 충분히 긴 시간 간격(이 값은 기존 전기 계량기로 결정됨)에 걸쳐 램프가 소비하는 에너지 양을 이 간격의 지속 시간으로 나누어 측정해야 합니다. 전압계-전류계 방법은 전류와 전압 사이의 상당한 위상 변이로 인해 정확한 결과를 제공하지 않습니다.

Orel 시의 M. BYKOVSKY는 램프를 점화하는 데 필요한 증가된 전압을 전압 증배기 정류기를 사용하여 얻는 LDS 스타터 장치를 개발했습니다. 방전이 발생한 후 배율기가 꺼지고 LDS의 연소는 기존 초크를 통해 흐르는 교류에 의해 지원됩니다. 그림에 표시된 구성표에 따라 조립 된 장치. 3, 20W ~ 80W LDS로 테스트했습니다.

형광등을 시작하는 방법에 대해

다양한 용량의 LDS에 대한 다이어그램에서 별표로 표시된 요소의 유형 및 정격이 표에 나와 있습니다.

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스위치 SA1이 닫히면 인덕터 L1을 통해 전류가 흐르지 않고 릴레이 K1은 전원이 차단된 상태로 유지됩니다. 일반적으로 닫힌 접점 K1.1 덕분에 주전원 전압은 전압 증배 (다이오드 VD2-VD5, 커패시터 C1, C2, C4, C5)로 정류기에 공급됩니다. 그 결과 EL1 램프에는 가스방전을 일으키기에 충분한 높은(1000..-1200V) DC 전압이 인가된다. 램프 EL1이 켜지고 회로에 전류가 흐르면 인덕터 L1 양단의 전압 강하의 양의 반주기에서 커패시터 C3는 다이오드 VD1과 저항 R1을 통해 충전됩니다. 몇 초 후(이 노출로 인해 이온 충격으로 인해 LDS 음극이 가열될 수 있음) 커패시터 양단의 전압이 계전기 K1을 작동하기에 충분해지며 접점은 LDS 전원 공급 장치 회로에서 전압 배율기를 제외합니다.

릴레이 K1 - 권선 저항이 32 옴이고 트립 전류가 4.519.021 mA인 RES00 버전 RF3500-14. 트립 전류가 30mA 이하이고 열린 접점 사이의 허용 전압이 1500V 이상인 다른 것을 사용할 수도 있습니다. 릴레이를 교체할 때 저항 R1의 값과 전력을 선택해야 합니다. 커패시터 C3 - K50-24. 릴레이 K1 작동 전압의 최소 XNUMX배 전압에 맞게 설계되어야 합니다.

A. Cherepovets의 DOVODILOV는 LDS를 점화하는 방법도 공유합니다. 고전적인 계획이 기본으로 사용되지만 제안 된 장치 (그림 4)에서는 네트워크 진폭의 거의 두 배에 해당하는 전압을 적용하여 램프의 방전이 발생합니다. 오프 램프 EL1의 전극 사이의 전압의 순시 값이 제너 다이오드 VD1 및 VD2의 총 안정화 전압을 초과하면 (양의 반주기에서) 트리니 스터 VS1이 열립니다. 결과적으로 트리니 스터를 통한 커패시터 C1, 다이오드 VD3 및 인덕터 L1은 전원 전압의 피크 값 (220-1,41-310V)까지 충전됩니다. 다음 음의 반주기에서 다이오드 VD3이 닫히므로 트리니 스터 VS1과 제너 다이오드 VD1, VD2가 작업에 참여하지 않고 커패시터 C1이 재충전되지 않습니다. 커패시터의 남은 충전으로 인해 이 반주기에서 LDS 전극 사이의 전압은 620V에 도달하여 램프가 점화됩니다.

형광등을 시작하는 방법에 대해

연소 램프의 전압 강하(약 150V)는 총 안정화 전압이 180V인 제너 다이오드를 열기에 더 이상 충분하지 않으므로 VS1 트리니스터가 더 이상 열리지 않습니다. 고전적인 방식에 따라 켜질 때와 같이 LDS를 통해 흐르는 전류는 C1L1 회로에 의해 제한됩니다.

두 개의 제너 다이오드 D817G는 총 안정화 전압이 180 ~ 270V 범위에 있도록 주의하면서 임의의 수의 다른 것으로 교체할 수 있습니다. 극단적인 경우 직렬 연결된 제너 다이오드 체인을 다음으로 교체할 수 있습니다. 일반 저항. 그러나 동일한 유형의 트리니스터라도 켜짐 전류 확산이 매우 크기 때문에 그 값은 넓은 범위에서 선택해야 합니다. 이 경우 장치의 장기간 안정적인 작동을 보장하는 것은 불가능합니다.

KU202N 트리니스터의 대체품으로 KU216A-KU216V, KU220A-KU220D, KU228Zh1, KU228I1 등이 적합하며, 최소 0,5A의 직류용으로 설계되었으며 폐쇄 상태에서 400V 이상의 순방향 전압을 견딥니다. VD3 - 허용되는 역전압이 700V 이상이고 직류가 0,5A인 모든 것.

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